金川矿区东部贫矿开采工程—主溜井工程—1050~1000m矿仓施工组织设计 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 最大静张力差（kg） 电机型号 电机功率（kw） 最大提升速度（m/s） 提升绳直径（mm） 提升容器 天轮规格（mm） 提升最大终端荷重（kg） 最大提升质量（kg） 钢丝绳破断力总和（kg） 提升绳安全系数 3000 JBRO315S-6 90 2.58 24 1.0 m3吊桶 1200 2798 2893.8 68848 23.79 矿仓吊桶提升能力核算表 提升速度 吊桶容积 不同井深时提升能力（m3/h） m/s 2.58 m3 1.0 20m 15.85 40m 14.86 1、提升系统选择计算 已知：井筒直径4m，井深44.9m；提升机JTP-1.2，电机功率90KW。1.0m3吊桶（348kg），5T钩头（110kg），1.55m滑架（120kg）。 （1）H0= Hsh +Hi=44.9+16.5=61.4m （2）提升终端荷重：
①吊桶内矸石水重：0.931.031800+1.53400=2220kg ②提矸：Q0 =2220+110+348+120=2798kg ④提人员：Q0 =348+110+120+4375=878kg （3）钢丝绳单位长度承受重量：
Qd 110??B?H0PS =
ma?2798?1.1110?177?61.4kg/m 7.5（4）选择钢丝绳：
钢丝绳选用1837-24-1770-特多层不旋转钢丝绳， 参数：PSB
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金川矿区东部贫矿开采工程—主溜井工程—1050~1000m矿仓施工组织设计 =1.56kg/m ；
破断拉力总和：61.431.131000÷9.81÷0.1=68848kgf （5）钢丝绳安全系数校核： 提升钢丝绳在提矸时的安全系数
m=68848/（2798+1.56361.4）=23.79＞7.5 提升钢丝绳在提人员时的安全系数 m=68848/（878+1.56361.4）=70.7＞9 （6）提升机强度验算 提升机承受最大静张力差：
Fj=Q0+PshH0=2798+1.56361.4=2893.8(Kg)＜3000Kg
JTP-1.2提升机的最大静张力差为3000kg，满足要求。 （7）提升机电机验算
提升机的最大提升速度：
V=π31.23985/（60324）=2.58m/s 提升机的电机功率：
P=Fj3V/（10230.85）=2893.832.58/86.7=86kw<90kw 提升机配套的电机JBR0315S-6 90kw容量满足要求。
第三节 压风系统
1、耗风量计算
井筒凿井期间耗风量 凿 岩 出 矸 砌 壁 单台耗数耗风数耗风数耗风风量量 量 量 量 量 量 3m/min 台 m3/min 台 m3/min 台 m3/min 4.5 5.1 2 5 9 25.5 34.5 2 9 9 2 9 9 风动工具名称 型号 风泵 风锤 小计 BQF-Ⅳ YT-28 高原修正系数γ=1.16 风动工具同时利用率k=0.83 风动工具机械磨损系数β=1.1 管路漏风系数α=1.05 压风风量计算公式 Q=αβγ∑nQk
=1.0531.131.163（34.530.83） =38.4m3/min
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金川矿区东部贫矿开采工程—主溜井工程—1050~1000m矿仓施工组织设计 经计算矿仓的最大用风量为38.4m3/min。 2、 下井压风干管选择
从井底车场压风干管接引Φ10834mm压风管至矿仓井筒内井壁固定，吊盘处接分风器和风带至工作面各用风机具。
3、压风机站选型
由于现施工工作面供风为甲方地面压风机房集中供应，供风量能满足本单位工程和井下其它工作面的施工要求。
第四节 供、排水系统
用水主要是凿眼用水、喷浆用水、砼拌制用水和降尘洒水，用水量不大且不连续。从井底车场供水管接引一路Φ5733.5mm无缝钢管至井筒井壁固定，到吊盘接分水器和水带至各用水机具，搅拌站处设三通分水口。
由于地质条件无涌、淋水，排水仅考虑施工用水的排放即可，采用风泵直接泵入吊桶，随矸石排出井筒。
卸矿硐室内一帮挖设一条300*300mm的临时水沟将污水排至1050水平永久水沟内排走。
第五节 通风系统
根据金昌暗立井井筒断面和作业特点，为保证井筒施工时有足够的新鲜风量,井筒施工时采用压入式通风。风机选择FD-1No.5对旋式扇风机一台（235.5KW）。风筒选择Φ600胶质风筒，风筒采用钢丝绳悬吊在封口盘梁系上。
风量计算及风机选型如下： 已知条件：
井筒掘进直径5.2m，深度44.9m 每循环炸药25.1kg
选用直径600mm胶质风筒，8m/节 1、根据排除炮烟计算风量
Q=7.8/t3[A(SL)2k]1/3=7.8/303[25.13(19.64344.9)230.3]1/3=46.86m3/min
Q：工作面风量，m3/min t：通风时间，取30min
A：每次爆破炸药量，25.1kg
S：井筒排炮烟净断面积，19.64m2 L：稀释炮烟长度 ，取44.9m k：淋水系数，取0.3
p：风筒漏风系数, 取1.2 2、供人员呼吸所需风量 Q=43N=438=32m3/min
N----工作面同时工作最多人数，取8 3、风速验算风量
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金川矿区东部贫矿开采工程—主溜井工程—1050~1000m矿仓施工组织设计 岩巷允许最小需风量Q=603S3V=60319.6430.15=176.76m3/min S----井筒断面
通过以上计算，工作面需风量取176.76m3/min。 4、局扇工作风量为
Qm＝1.23Q＝1.23176.76＝212.112m3/min 5、计算风筒通风阻力
1）风筒的摩擦风阻由公式Rf=6.53aL/D5 查表风筒摩擦系数取a=0.0036；L取44.9m； Rf =6.530.0036344.9/0.65=13.5 N2S2/m8 2）风筒的局部风阻
Rx=ε/D4=1/0.64=7.7 N.S2/m8 式中 RX—局部风阻N.S2/m8
ε—局部阻力系数，无因次 D—风筒直径，m 3）弯头阻力 R=εn3r/2gs2
=0.07 31.293/(239.8130.2862) =0.056 N.S2/m8
式中 r ----空气相对密度，r为1.293 g----重力加速度，取9.81m/s2 s ----风筒断面积，为0.286m2 n—风筒弯头数，1个
ε—风筒局部阻力系数，取0.07 4）风筒出口风阻 Rc=0.818r÷g÷d4
其中：Rc---- 出风口风阻
r----空气相对密度，r为1.293 g----重力加速度，取9.81m/s2 d----风筒直径，为0.6m 代入上式得：Rc =0.83 N.S2/m8
风筒总阻力为：
R总＝R摩+R局＋R弯＋R出=13.5+7.7+0.056+0.83=22.086N.S2/m8 局扇工作风压
H=R3Q3Qm=22.0863176.763212.112/3600=230pa
根据以上计算，选择型号为FD-1No.5（235.5KW）对旋式扇风机一台可满足工作需要。
第六节 供电系统
施工用电取自1050水平变电所，接引380V电源至矿仓。电缆选用MY-1 3370+1335型动力电缆，电缆挂在巷道的一侧，每间隔3.0m一付挂钩。
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金川矿区东部贫矿开采工程—主溜井工程—1050~1000m矿仓施工组织设计 在1050水平配电室内安装KBZ9-400馈电开关2台供绞车和稳车用电，一台工作一台备用。电机软启动柜一台做绞车的启动开关，QC83-200型低压防爆开关一台做稳车电源的断路开关。
凿井期用电负荷为：视在功率130.8KVA。 附凿井期用电负荷表
凿井期用电负荷表 序 号 1 2 3 4 提升机 局扇 井盖绞车 其它负荷 设备容量 电机额电机总总容 工作 量 容量 kw 90 11 4 1/1 1/1 2/2 90 11 8 Kw 90 0.7 11 8 1 0.4 需用 加权平均系数 功率因素 kx Cosψ 0.8 0.75 0.75 0.75 0.75 0.88 0.88 0.88 KW 63 11 3.2 25 KVAr 47.25 9.68 2.8 22 tgψ 有功 无功 视在 计算功率 负荷型号 定功率数/工作kw/台 台数 KVA 50 0.5 102.2 81.73 130.8 第七节 砼搅拌系统 在溜矸槽一侧布置一台JZC200型强制式搅拌机，人工上料。混凝土搅拌好后放至1050水平灰盘内，再由灰盘人工放入φ15935输料管溜入井下，在φ15935输料管下口接自制缓冲器，然后通过活节溜斗穿过吊盘喇叭口下放至模板内。搅拌机高度和出料口与井口距离要满足砼卸料要求，输料管长度根据井筒掘进深度现场自定。搅拌机搅拌能力为6-8 m3/h。二次支护每模需浇筑砼7m3，预计每模1h能浇筑完成（按0.99米段高计算）。
附JZC200型搅拌机主要技术参数表。
JZC200型搅拌机主要技术参数表 序号 项 目 单 位 数 量 1 2 3 4 5 6
进料容量 出料容量 生产率 骨料最大粒径 搅拌机转速 搅拌电动机 型号 20
L L m3/h mm R/min 320 200 6—8 60 17 Y112M-4