安徽工程大学机电学院毕业设计(论文）
节点B5：μB5A5= 4×1.333/[(1.333+1.357) ×4+2×0.71]= 0.438
μB5B5=1.357×4/[(1.333+1.357) ×4+2×0.71]=0.446 μB5D5=2×0.71/[(1.333+1.357) ×4+2×0.71]=0.116
A3、B3和A4、B4与相应的A5、B5相同。 3.1.2杆件固端弯矩
计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以逆时针方向为正，如图3-2。
图3-2
1、横梁固端弯矩 顶层横梁
自重作用：
MA5B5=-MB5A5=-ql2/12=-5.07×6.62/12=-18.40kN·m
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MB5D5=-ql/3=-2.86×1..2/3=-1.37kN·m M D5B5= MB5D5/2=-0.685kN·m
板传来的恒载作用：
MA6B6=-MB6A6=-1/12ql2(1-2a2/l2+ a3/l3)
=-1/12×33.085×6.62×(1-2×2.72/6.62+2.73/6.63)=-88.12 kN·m MB5D5=-5ql2/96=-5×2.42×12.216/96=-3.66kN·m M D6B6=-ql2/32=-2.42×12.216/32=-2.20kN·m 二~五层横梁
自重作用：
MA1B1=-MB1A1=-ql2/12=-5.07×6.62/12=-18.40kN·m MB1D1=-ql2/3=-2.69×1.22/3=-1.29kN·m M D1B1= MB5D5/2=-0.645kN·m
板传来的恒载作用：
MA1B1=-MB1A1=-1/12ql2(1-2a2/l2+ a3/l3)
=-1/12×30.06×6.62×(1-2×2.72/6.62+2.73/6.63)=-80.07kN·m MB1D1=-5ql2/96=-5×2.42×10.25/96=-3.08kN·m M D1B1=-ql2/32=-2.42×10.25/32=-1.845kN·m
2、纵梁引起柱端附加弯矩（边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）
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李正龙：某高校砼框架办公楼的结构设计
顶层外纵梁 MA5=-M D5=82.89×0.1=8.289 kN·m 楼层外纵梁 MA1=-M D1=59.41×0.1=5.941kN·m 顶层中纵梁 MB5=-MC5=-90.75×0.1=-9.075 kN·m 楼层中纵梁 MB1=-MC1=-80.65×0.15=-8.065 kN·m 3.1.3节点不平衡弯矩
横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正，如图3-2。
节点A5的不平衡弯矩：
MA5B5+ MA5纵梁=-18.40-88.12+8.289=-98.231 kN·m 节点B5的不平衡弯矩：
MB5A5+ MB5纵梁+MB5D5=88.12+18.40-4.075-1.37=96.08kN·m 节点A1的不平衡弯矩：
MA1B1+ MA1纵梁=-18.40-80.07+5.94=-92.53 kN·m 计算的横向框架的节点不平衡弯矩如图。 3.1.4内力计算
根据对称原则，只计算AB、BC跨。在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆件弯矩分配。
节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩通过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数C（近端弯矩与远端弯矩的比值）确定。传递系数与杆件远端的约束形式有关。
恒载弯矩分配过程如图，恒载作用下弯矩见图，剪力、柱轴力见图。
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图3-3恒载弯矩分配过程
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李正龙：某高校砼框架办公楼的结构设计
图3-4恒载弯矩分配过程
图3-4恒载作用下弯矩图（kN.m)
图3-5恒载作用下梁剪力、柱轴力、剪力（kN)
根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表3-1~表3-4。
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表3-1 AB跨梁端剪力（kN）
G Q L A u= gl/2 *q/2 MAB ) MBA (kn.m) Va=gl∑/2+u- u+Mik/l ∑Vb=-(gl/2 + ∑层 (kn/m) （kn/m) (m) (m) 5.07 5.07 5.07 5.07 5.07 q(kN/m)(板层 5 4 3 2 1 传来荷载作用) 12.22 10.25 10.25 10.25 10.25 (l-a) (kn.mMik/l Mik/l) -62.58 -58.07 -58.31 -57.71 -60.36 5 23.06 4 23.06 3 23.06 2 23.06 1 23.06 6.6 2.7 16.73 6.6 2.7 16.73 6.6 2.7 16.73 6.6 2.7 16.73 6.6 2.7 16.73 64.51 75.66 82.72 -3.11 84.35 44.97 87.61 90.71 -3.63 52.25 44.97 82.89 44.97 90.19 88 79 -3.39 52.10 -1.34 63.04 44.97 85.84 87.29 -3.99 65.68 表3-2 BC跨两端剪力
g(kN/m)(自重作用) 2.81 2.69 2.69 2.69 2.69 l(m) 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 gl/2 3.37 3.23 3.23 3.23 3.23 l×q/4 7.33 6.15 6.15 6.15 6.15 VB= gl/2+ l×q/4 10.70 9.38 9.38 9.38 9.38 VC=-( gl/2+ l×q/4) -10.70 -9.38 -9.38 -9.38 -9.38 表3-3 AB跨跨中弯矩
q(kN/层 m)(自重作用) 5 33.08 4 23.06 3 23.06 2 23.06 1 23.06 g(kN/m)(自重作用) 5.07 5.07 5.07 5.07 5.07 a(m) 2.7 2.7 2.7 2.7 2.7 层 横梁端部压力 l(m) 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 表3-4 柱轴力（kN） 边柱A轴、D轴 纵梁端部压力 柱重 柱轴力 横梁端部压力 中柱B轴、C轴 纵梁端部压力 柱重 柱轴力 16.73 44.97 -90.19 79 -1.70 63.39 16.73 44.97 -85.84 87.29 0.22 61.48 16.73 44.97 -82.89 88 0.77 52.10 gl/2 u=(l-a)×q/2 VA=gl/2+u-∑Mik/l MAB(kN·m) MBA(kN·m) ∑Mik/l M=gl/2*l/4+u*1.13-MAB-V1/A*l/2 16.73 64.51 -75.66 82.72 90.71 1.07 80.17 -88.40 -6.39 -10.62 -38.62 -40.58 16.73 44.97 -87.61 0.47 52.25
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