=min(400.00/ 150,10) mm，满足要求！
（四）梁底横向支撑钢管的强度验算
梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：
1 、荷载计算
梁底边支撑传递的集中力：
P1=R1=1.1ql=1.1×(0.691/200.000) ×200.000=0.760kN
梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=1.1ql=1.1×(2.302/200.000) ×200.000=2.532kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(0.700-0.300)/4×0.400×(1.2×0.100×24.000+1.4×1.000)+1.2×2×0.400×(0.750-0.100)×0.300=0.483kN
计算简图(kN) 经过连续梁的计算得到： N1=N2=2.509 kN；
最大弯矩Mmax=0.692 kN·m； 最大挠度计算值 νmax=1.426 mm；
最大受弯应力σ = M / W = 6.92×105/4.49×103 = 154.12 N/mm2；
梁底支撑小横杆的最大应力计算值 σ = 154.12 N/mm2 小于 梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205.000 N/mm2，满足要求！
梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν =1.426 mm；
梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 ν = 1.426 mm 小于 梁底支撑小横杆的最大允许挠度 [v] =min(500.00/ 150,10) mm，满足要求！
（五）梁跨度纵向支撑钢管计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
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支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.509 kN。
支撑钢管计算简图
最大弯矩 Mmax = 0.351 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.669 mm ； 最大支座力 Rmax = 5.394 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.351×106 /(4.49×103 )=78.235 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ = 78.235 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度 ν=0.669mm小于最大允许挠度[v]=min(800/150,10)mm,满足要求!
（六）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.5394 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（七）不组合风荷载时，立杆的稳定性计算
1、立杆荷载
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：
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通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =4.509 kN ；
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=1.35×0.15×9.40＝1.90kN；
通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上模板自重和钢筋混凝土自重：
F3=1.35×(0.90/2+(0.70-0.25)/4)×0.80×(0.50+24.00×0.10)=1.723 kN；
通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载: F4=1.4×(0.90/2+(0.70-0.30)/4)×0.80×(1.00+2.00)=1.848 kN；
立杆受压荷载总设计值为：N =5.394+1.904+1.723+1.848=10.869 kN； 2、立杆稳定性验算 σ = Nut/(υAKH)≤f
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数；
A -- 立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》 5.3.4采用； 计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.60+2×0.08=1.760m； l0 = kμh=1.163×1.272×1.600=2.367m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.6m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.08m； μ -- 模板支架等效计算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，μ =1.272； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； 故l0取2.367m；
λ = l0/i = 2366.938 / 15.9 = 149 ； 查《规程》附录C得 υ= 0.312； KH=1/[1+0.005×(9.40-4)] = 0.974；
σ =N/(υAKH)=10.869×103/(0.312 ×424.000×0.974)= 84.376 N/mm2；
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立杆的受压强度计算值σ = 84.376 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。
（八）组合风荷载时，立杆稳定性计算
1、立杆荷载
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：
Nut＝10.869kN；
风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值
wk =0.7μzμsWo= 0.7 ×0.44×0.74×0.038 = 0.009 kN/m2；
其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.44 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.038； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.009×0.8×1.62/10 = 0.002 kN·m； 2、立杆稳定性验算 σ =Nut/(υAKH)+Mw/W≤f
σ =N/(υAKH)=10.869×103/(0.312 ×424.000×0.97)+ 2110.780/4490.000= 84.846 N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ = 84.846 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。
（九）模板支架整体侧向力计算
1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：
N1 =3FH/((m+1)Lb)
其中：F--作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： F =0.85AFWkla/(La)
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AF--结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中
AF=3.30×103×7.50×102=2.48×106mm2；
wk --风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数μs取为1.0,wk
=0.7μz×μs×w0=0.7×0.74×1.0×0.44=0.228kN/m2；
所以可以求出
F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×2.48×106×10-6×0.228×0.8/(3.3×1000)=116.239N。
H--模板支架计算高度。H=9.400 m。
m--计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。
lb--模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb＝0.700 m。 la --梁底立杆纵距（m），la=0.800 m。 La--梁计算长度（m），La=3.300 m。
综合以上参数，计算得N1=3×116.239×9400.000/((0+1)×700.000)=4682.779N。 2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当不考虑叠合效应时，按照下式重新计算：
σ =(Nut+N1)/(υAKH)≤f
计算得：σ =(10868.519 + 4682.779) / (0.312 × 424.000 × 0.974)=120.730N/mm2。 σ = 120.730 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。
（十）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.869/0.25=43.5 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.869 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=43.5 kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
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