120mm（11.1m高）板模板支架计算书
一、综合说明
本工程模板支撑架高11.1m，施工总荷载8.671kN/m2，楼板，长×宽＝7.2m×3m，楼板厚0.12m。
二、搭设方案
（一）基本搭设参数
模板支架高H为11.1m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.6m，立杆纵距la取0.8m，横距lb取0.8m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.08m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，断面宽50mm，高70mm，布设间距0.25m。 （二）材料及荷载取值说明
本支撑架使用 Ф48×3.0钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的
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扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照\底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础\的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，此时，
模板的截面抵抗矩为：w＝800×182/6=4.32×104mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3×0.8 =0.24kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2＝0.12×24×0.8 =2.304kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.12×1.1×0.8 =0.106kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×0.8 =0.8kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×0.8=1.6kN/m。 g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.24+2.304+0.106)×1.2=3.18kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(0.8+1.6)×1.4 =3.36kN/m；
对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：
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Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×3.18×0.252-0.117×3.36×0.252= -0.044kN·m； （2）底模抗弯强度验算 σ = M/W≤f
σ =0.044×106 /(4.32×104)=1.029N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =1.029N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。
（3）底模抗剪强度计算。 荷载对模板产生的剪力为
Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.18×0.25+0.617×3.36×0.25=0.995kN； 按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： τ =3Q/(2bh)≤fv
τ =3×995.208/(2×1000×18)=0.083N/mm2；
底模的抗剪强度τ=0.083N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。 （4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2；
模板惯性矩 I=800×183/12=3.888×105 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.677×(x1+x2+x3)×l4/(100×E×I)+0.990×(x4+x5)×l4/(100×E×I)
=0.677×(0.24+2.304+0.106)×2504/(100×6000×388800)+0.990×(0.8+1.6)×2504/(100×6000×388800)=0.07mm；
挠度设计值[ν ]=Min(250/150，10)=1.667mm
底模面板的挠度计算值ν =0.07mm小于挠度设计值[v] =Min(250/150，10)mm ，满足要求。
（二）底模方木的强度和刚度验算 按三跨连续梁计算 （1）荷载计算
模板自重标准值：x1=0.3×0.25=0.075kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2=0.12×24×0.25=0.72kN/m；
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板中钢筋自重标准值：x3=0.12×1.1×0.25=0.033kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.25=0.25kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.25=0.5kN/m； g2 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.075+0.72+0.033)×1.2=0.994kN/m； q2 =(x4+x5)×1.4=(0.25+0.5)×1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×0.994×0.82-0.117×1.05×0.82=-0.142kN·m； （2）方木抗弯强度验算
方木断面抵抗矩 W=bh2/6=50×702/6=4.083×104 mm3； σ = M/W≤f
σ =0.142×106/(4.083×104)=3.483N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ =3.483N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算 荷载对方木产生的剪力为
Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×0.994×0.8+0.617×1.05×0.8=0.995kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： τ =3Q/(2bh)≤fv τ =0.427N/mm2；
底模方木的抗剪强度τ =0.427N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。 （4）底模方木挠度验算 方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=50×703/12=1.429×106 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.677×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.99×(x4+x5)×la4/(100×E×I)
=0.677×(0.075+0.72+0.033)×8004/(100×9000×1429166.667)+0.990×(0.25+0.5)×8004/(100×9000×1429166.667)=0.415mm；
挠度设计值[ν ]=Min(800/150，10)=5.333mm
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底模方木的挠度计算值ν =0.415mm 小于 挠度设计值[v] =Min(800/150，10)mm ，满足要求。
（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算 （1）荷载计算
材料自重：0.033kN/m；
方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即 p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×0.994×0.8+1.2×1.05×0.8=1.882kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。 （2）强度与刚度验算
横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：
支撑钢管计算简图 中间支座的最大支座力 Rmax = 6.715 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ = 0.509×106/4.49×103=113.322 N/mm2； 钢管的最大挠度 νmax = 0.869 mm ； 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =113.322 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =0.869小于最大允许挠度 [v]=min(800/150,10) mm,满足要求!
（四）扣件抗滑力验算
板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算
N≤Rc N=6.715kN；
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