SH900型架桥机 使用说明书
号支腿处主梁变形为f2=18mm，挠跨比近似为(60-18/2)/35500=1/696；
前后天车吊梁同步向前跨走行过程中，前跨主梁最大跨中挠度为fq=50mm，此时2号支腿处主梁变形为f2=18mm，挠跨比近似为(50-18/2)/35400=1/863；
悬臂过孔工况主梁前端1号支腿部位最大悬臂挠度（32m梁架设过孔工况，1号支腿吊挂于前端）为271mm，挠悬比为271/35400=1/131。
主梁接头采用精制螺栓及拼接板连接，螺栓、拼接板及母材强度均满足规范要求。
注意： 1)主梁拼接螺栓全部为特殊定制的精制螺栓，自行补充螺栓、螺母、垫圈等时须严格遵守设计要求。 2)螺栓预紧力：单个螺栓预紧力60kN，换算扭矩值为290N-m，工地采用定扭矩的电动扳手进行。 3)拧紧次序：对同一节点板的螺栓，需要按一定次序施拧，并反复几次进行，以尽量减少单个螺栓施拧时对其他已紧固螺栓预紧力的影响。 3.2 一号支腿
3.2.1 一号支腿功能
一号支腿支承于架桥机施工跨的前墩墩顶，是主梁前端支点。
3.2.2 一号支腿结构设计说明
一号支腿整体为双直柱刚架结构，下端通过钢垫块支承在桥墩顶支承垫石顶面，上端与架桥机主梁铰接。支腿由吊挂走行机构、上铰座（安装于主梁底部）、下铰座及销轴（安装于支腿顶部）、固定节（含上横梁、上节立柱、立柱连接系、中横梁）、活动节（下节立柱，可在固定节内伸缩）、支腿油缸、下端垫梁及垫块等组成，如图3-3。
一号支腿自重约30t。钢结构材质Q345C；固定节与活动节之间的插销材质为调质40Cr；其它销轴材质均为调质45号钢。
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1231—吊挂机构456782—上 铰 座3—下 铰 座4—固 定 节5—活 动 节6—支腿油缸7—垫 梁8—垫 块 图3-3：一号支腿
3.2.3 一号支腿主要作业工况及动作
架梁作业时，在支腿油缸作用下，支腿活动节可进行伸缩调节改变支腿高度，以适应各种竖曲线半径和各种变高度箱梁的架梁需要；末跨架设时，活动节收回后可以直接支承在桥台、连续梁或系杆拱桥顶面进行作业；架桥机需要变跨作业时，通过吊挂走行机构可实现一号支腿相对于主梁前后移动改变工作位置。
图3-4 厂内拼装完成的一号支腿 （下半部位于试验基坑内）
3.3.4 一号支腿结构计算说明
32m梁架设两台天车前跨同步落梁工况一号支腿反力最大，此时R1=2×280.9 t。
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警告： 1、变跨作业时，一号支腿变更工作位置后务必将一号支腿上铰座与主梁可靠连接，否则可能发生危及人身和设备安全的事故。 2、一号支腿必须竖直工作，不得前后和左右倾斜，过孔到位后一号支腿务必可靠支承于桥墩顶面，否则将会发生危及人身和设备安全的事故。 3.3 二号支腿
3.3.1 二号支腿功能
二号支腿支撑于主梁中部，整体呈“O”型结构，中间内侧悬臂与主梁固结支承主梁，架梁时混凝土箱梁从支腿内部空间穿过，因此其具有喂梁功能。二号支腿是架桥机架梁时的主承重支腿以及架桥机纵移时走行支腿之一，另外还是主要的水平力传力结构，架梁时，大部分纵向水平力包括惯性力、坡道荷载及风荷载等主要靠二号支腿支座传递至桥面。
3.3.2 二号支腿结构设计说明
1—上节曲腿；2—下节曲腿；3—走行机构；4—支座；5—下横梁
图3-5：二号支腿结构
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二号支腿由上节曲腿、下节曲腿、下横梁、走行机构及支座构成，走行机构由设在下横梁底面的四组走行轮箱构成，走行轮箱采用平衡桥式结构，以确保轮压均匀。二号支腿走行机构共12只走行轮，其中4只为主动轮，整机过孔走行时，由4台变频电机驱动走行。
二号支腿截面为箱形结构，材质采用Q345C，分为5段制作，分别为两侧上、下节曲腿及下横梁，由端板法兰螺栓拼接而成。设计采用M27-10.9级螺栓，并配备弹簧垫圈。考虑到法兰接头承受较大的弯矩，为保证接头刚度，拼装时法兰螺栓要求达到60kN的预紧力，换算扭矩值为320N-m，采用定扭矩的电动扳手施拧。螺栓采用承压设计，法兰表面无须进行表面处理。
图3-6：厂内拼装完成的二号支腿
二号支腿结构部分自重约54吨，最重结构件为上节曲腿，重量约10吨。
二号支腿设有横向支距为6米的2个支座，架梁时通过支座支承在桥面上。支座为铰轴结构，上摆安装在支腿下横梁底面，下摆采用梁式结构，将每个支座分成纵向的两个支点，每个支点与桥面的接触部位均设有橡胶垫板。
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图3-7：二号支腿走行机构及支座 图3-8：二号支腿走行机构
注意： 1、二号支腿拼接螺栓全部为特殊定制的M27-10.9级螺栓，自行补充螺栓、螺母、垫圈等时须严格遵守设计要求； 2、为保证接头刚度，拼装时法兰螺栓要求达到60kN的预紧力，换算扭矩值为320N-m，采用定扭矩的电动扳手施拧。对同一节点板的螺栓，需要按一定次序施拧，并反复几次进行，以尽量减少单个螺栓施拧时对其他已紧固螺栓预紧力的影响。 3.3.3 二号支腿主要作业工况及动作
二号支腿走行机构设有伸缩油缸，架梁时，伸缩油缸收回，轮箱与桥面专用轨道间脱空，下横梁通过支座支承于桥面专用轨道及垫块上，荷载通过垫块传递至桥面；架桥机过孔走行时，伸缩油缸伸出使走行轮与轨道间顶紧，支座脱空，整机转换为由走行轮箱支承。
3.3.4 二号支腿结构计算说明
1）架梁时最不利工况下，二号支腿最大反力为R2=4×242.4 t；过孔工况二号支腿反力为R2=2×136.8 t。
2）由计算成果可知，曲腿竖直段在弯矩、轴力作用下，正应力控制；曲腿水平段在剪力及扭矩作用下，剪应力控制。
竖直段正应力σ=σN+σx+σy=189.2 MPa 水平段剪应力τ=τ
Q+τk=86.3 MPa
3）支腿下横梁强度计算
支点部位正应力σ=σN+σx+σy=124.8 MPa 支点部位剪应力τ=τ
Q+τk=94.8 MPa。
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