烟道或高温炉烟管道上。
波形补偿器装设位置，宜避免产生径向错位。
铰接式和耦合式补偿器用于送粉管道上，补偿器每端的转角不应大于3o。
第二节 传 动 装 置
第 5.2.1 条 手动风门的传动装置，应考虑灵活、轻便、结构简单，便于制造和安装。 第 5.2.2 条 手动调节或直径较大的手动开、关风门，宜采用蜗轮箱传动装置；手动开、 关或直径较小的手动调节风门，可采用立柱或杠杆传动装置。
第 5.2.3 条 当采用蜗轮箱或立柱上、下方传动装置时，如风门存在热位移，则应在风门 轴上装设带伸缩节的万向接头。
第 5.2.4 条 万向接头连接管与垂直方向的夹角不得大于 30°\?0X
第 5.2.5 条 当传动连杆的轴线位置上有障碍物或连杆过长时，可装设带支座接头构件的 远方传动装置。
第 5.2.6 条 布置传动装置时，手轮或手柄应装成顺时针方向转动为风门关闭的方向。对 于上方风门，当门轴垂直装置时，宜尽量避免采用立柱上方传动，在必要时可用蜗轮箱上方 传动。
第 5.2.7 条 传动装置的连杆，采用水煤气输送钢管，并应具有足够的强度、刚度和稳定 度。
第 5.2.8 条 燃烧系统各风门(包括烟道和煤粉管道的各类门)的操作方式，宜满足下列要 求：
一、自动调节、程序控制以及联锁的风门，必须采用伺服机操作；
二、运行中经常操作或事故处理时需要紧急操作的风门，应采用伺服机操作； 三、运行中不经常操作以及仅作检修隔绝用的风门，可采用手动操作。当手动操作有困 难时，也可采用伺服机操作。
主要风门的操作方式，可按附录九采用。
第六章 支吊架 第一节 一 般 规 定
第 6.1.1 条 支吊架的布置应符合下列要求： 一、支吊架布点和选型要合理；
二、确定支吊架的间距应综合考虑管道内的介质温度，管道刚度及主厂房土建结构等条 件，支吊架的间距一般宜为 6～9 转移；
支吊点应避开管道中容易磨损和堵塞的部位，以便于维护和检修； 四、水平弯管两侧的支吊架，应将其中一只设置在靠近弯管的直管段上； 五、当大小头两侧的管道截面相差较大时，应在大小头的大截面一端设置支吊架； 六、支吊架与管道的焊缝或法兰之间的净距不得小于 150 mm。
第 6.1.2 条 在靠近波形补偿器的两侧宜设置支吊架。在同一管道上有多个波形补偿器 时，其间可设置适当数量的固定支架或轴向限位支架，以利于管道抗震和补偿量分配。
m；
三、布置支吊点时，宜使各支吊点荷载均匀分配，并应注意拆卸风门、易磨件时荷载的
第 6.1.3 条 与转动机械设备相连接的管段宜在设备附近设置刚性支吊架，以免设备承受 管道的荷载。
第 6.1.4 条 位于 8 度及以上地震区的发电厂，支吊架的设置应符合《工业设备抗震鉴定
标准》的有关抗震要求。
第 6.1.5 条 露天布置烟风道的支吊架结构的强度，应考虑风、雪荷载的作用。 风、雪荷载的近似计算法列于附录十。
第 6.1.6 条 支吊架根部结构支承梁应满足下列要求：
一、强度：根据在不同主平面内的受力情况，分别对正应力和切应力进行计算，若在受 力点处开孔，还应进行补强，当作用力不通过非对称型钢轴的弯曲中心时，一般还考虑偏心
扭转；
二、刚度：梁的相对挠度不应超过 1/250；
三、整体稳定：按最大刚度平面内的最大弯矩进行计算。 计算方法参照附录十一。
第 6.1.7 条 支吊架的受压构件，应满足强度和稳定度的要求。其计算方法参照附录十一。 第 6.1.8 条 吊架拉杆应满足下列要求： 一、强度计算：
0 ≥ 13 Fj[ ]f
d
t
(6.1.8)
式中 d0——拉杆的螺纹内径，mm；
Fj——结构荷载，kgf。
二、拉杆的最小直径不得小于 10
mm；
三、靠近吊架的根部和管部的拉杆两端，应分别装有由耳子组成的铰链接头，在两铰链
接头之间的拉杆长度不应小于 40Δs(Δs 为水平方向的位移值)；当要求在安装时吊点向水平
位移的反方向偏装 0.5Δs 时，则拉杆长度不应小于 20Δs；
四、拉杆的长度应能调整，一般可用端部螺纹进行调整，除装有调整螺母外还应加装锁
紧扁螺母。当有困难时，也可在拉杆中部装设花篮螺丝。
第 6.1.9 条 支吊架的管部、连接件及根部一般可按《烟风煤粉管道支吊架设计手册》选
用。当另行设计时，应进行强度、挠度和稳定性计算。其计算方法参照附录十一。
第二节 支吊架选型
第 6.2.1 条 支吊架的选型应符合表 6.2.1 所列的使用条件。
表 6.2.1 支吊架分类
支吊架分类 固定支架 限位支吊架 使 用 条 件 支点不允许有任何方向的位移 支吊点只允许在一个或二个方向有位移 支点只允许沿管道轴线方向位移(垂直导向支架不承受垂直方向的荷 载) 支点有水平位移，但无垂直位移 支点有垂直位移，并有少量水平位移 导向支架 滑动支架 弹簧支架 刚性吊架 弹簧吊架 吊点无垂直位移，但有少量水平位移 吊点有垂直位移，并有少量水平位移 支吊点的垂直位移较大，承受荷载基本不变 恒力支吊架 第 6.2.2 条 管道易震的部位可装设防震器。
在垂直位移较大的部位宜采用液力式防震器，在垂直位移较小的部位可采用弹簧式防震 器。防震器不承受垂直荷载。
第三节 支吊架荷载计算
第 6.3.1 条 支吊架的管部、连接件和根部(弹簧除外)均以结构荷载作为强度计算的依据。 各类型式支吊架的结构荷载，可按表 6.3.1 所列公式进行计算。
表 6.3.1 结构荷载计算公式
支吊架型 式 刚性吊架 滑动支架 结 构 荷 载 计 算 公 式 Fj 垂 直 方 向 Fjy 两侧为刚性或恒 K sg+Ffy+Fty KsFg+Ffy+0.18Σ Fg+Fty KsFg+Ffy+Fty 水 平 方 向 Fjx(z) 刚 性 吊 架 滑 动 支 架 水 平 导 向 支架 固定支架 ΣFmc+Ffx(z)+Ftx(z) μFjy 水 平 导 向 力支吊架 支架 固定支架 两侧为弹簧支吊 架 热位移向下时 按右两式取较大 值 弹 簧 支 吊 热位移向上时， 架 KsFg+Ffy+Fty 或 1.2Ka+Ffy+Fty 恒 力 支 吊 架 限 位 架 KsFg+Ffy+Fty 支 吊 根据限制管道位移的方向和具体受力状况进行计算 不承受垂直方向荷载 垂 直 导 向 支架 表中 Fjy、Fjx(z)——分别为垂直方向 y 和水平方向 x 或 z 的结构荷载，kgf；
KsKs——工作荷重修正系数，一般取 1.4；
Fg——工作荷重，kgf；
Ffy、Ffx(z)——分别为垂直方向 y 和水平方向 x 或 z 的附加荷载，kgf；
ΣFg——分布于该支吊点两侧至下一个刚性支吊架范围内的所有热位移 向下的各
弹簧支吊架工作荷重的总和，kgf；
F、Ftx(z)——分别为管道垂直方向 y 和水平方向 x 或 z 的内部风压作用于波形补偿器截
ty
面(管道截面加波节环形面)上的轴向推力,kgf；
ΣFmc——分布于支吊点两侧支吊架摩擦力的总和，kgf；
Fa——安装荷载(指管道在冷态时弹簧所承受的荷载)，kgf；
μ ——摩擦系数，滑动或导向支架取μ=0.3，吊架取μ=0.1。
第 6.3.2 条 工作荷重一般应包括下列各项的重量： 一、管道重量：管道、加固肋、内撑杆和防磨件； 二、管道保温结构的重量；
管道和保温结构的单位长度重量列于附录十二；
三、管道零部件重量：门类、孔类、补偿器、锁气器和其他零部件； 四、管道内经常性积存煤、灰的重量：
1.给煤机和炉排加煤斗以前的原煤管道按全部充满原煤计算；
2.水平烟道按锅炉允许经常运行的低负荷，并保持烟道内烟气流速为 8 m/s 时，所剩余 的截面作为积灰截面计算(湿式除尘器出口烟道，按湿灰比重计算)。
图 6.3.3.1 带部件管段的荷重分配
第 6.3.3 条 支吊架工作荷重的分配可按静力矩平衡法计算，也可按下列原则进行简化计
算：
一、当计算管段内无异形管件和零部件时，则两支吊架间的管道重量可按平均分配计算； 二、在支吊架之间的管道上装有补偿器时，则应按补偿器分段计算；
三、等直径的水平直管或弯管上装有较重部件(图 6.3.3.1)，在支吊点 A 的工作荷重：
1
A
(
1
2
1
1
)
(6.3.3.1)
1
F= 2 g l+ l+ K G
g
K= a l= (l? b l
fx
(6.3.3.2)
A
图 6.3.3.2 垂直弯管段的荷重分配
式中g
F
——支吊点 A 的工作荷重，kgf； g——管道单位重量，kgf/m；
l1、l2——支吊点 A 与两相邻支吊点之间的管段长度，m；
G——部件重量，kgf；
Kfx——部件重量在支吊点 A 的分配系数； a、b——部件与支吊点之间的管段长度，m；
四、带垂直弯管的管段(图 6.3.3.2)，在支吊点 A 的工作荷重：
当l ≥ l 时, F= g1
A
l
1 2 g
2
1
(6.3.3.3)
l< l时, FA = gl 当
1
2
g
(6.3.3.4)
式中 l1、l2——水平和垂直管段的投影长度，m；
五、带三通的水平管段，可先将支管部分的荷重分配到三通处，再以集中荷重的形式按 本条第三项原则分配到主管的支吊架上；
六、悬臂管段的重量全部由邻近的支吊架承受。 第 6.3.4 条 附加荷载一般应包括下列各项：
一、事故造成的管道内积粉、积煤的重量：送粉管、给粉管、落粉管、回粉管和吸潮管 均按全部充满煤粉计算；给煤机后的原煤管道按全部堵煤计算；送粉管道支吊架的公用构件
按受力最不利的一根管道堵粉计算；
二、露天管道由风、雪荷载所产生的重量和推力。
第 6.3.5 条 装设波形补偿器的管道上，带有弯管或风门时，由于内部风压引起的轴向推
力，可按下列公式计算：
F= F+ F
t
t1
t2
(6.3.5.1)
F= Ap
t
j
(6.3.5.2)
d2×p
n
F = t2
n
j
ε
(6.3.5.3)
? n + m
ε π (1 )(1 2 ) 12m
2
(6.3.5.4)
m =
d
n
(6.3.5.5)
d
f
式中 Ft——内部风压作用于波形补偿器截面上的轴向推力，kgf；
Ft1——内部风压作用于管道截面上的轴向推力，kgf；
Ft2——内部风压作用于波形补偿器波节环形面上的轴向推力，kgf；