福州地铁6号线土建2标4工区地下连续墙钢筋笼吊装安全专项方案
影响最小的原理。拟采用16点吊装，L型钢筋笼纵向受力计算模型同样简化为以过C点的中心线为轴线的条形进行检算，最大长度取32m，其见图如下：
图4-10 L型钢筋笼纵向受力图
由+M=-M，L2?22L1,2L1+3L2=32m；可得L1=0.0954×32=3.053m，L2=0.2698×32=8.634m，同样对其位臵进行调整，B点移至钢筋笼笼顶，即AB=1m，BC=L2=8.634，取整9m，CD取9m，DE取9m，EF取4m。
4、异型幅纵向吊点
“Z”型钢筋笼可分为2个“L”型钢筋笼，分两次吊装，吊点设臵同“L”型。
4.4施工道路地面承载验算
根据集中受力情况和实际施工经验，地面承受压力最大时为主吊下放整幅连续墙时。此时最大钢筋笼重量为24.361t，索具为3t，吊钩2t，预埋钢板重0.7t，吊车自重约为129.65t，地面最大承重：24.361+3+2+0.7+129.65=159.711t。
1、强度验算
2S?8.22?1.46?12m单履带受力面积为，
地面单位压力?=F159.711?10?=66.55Kpa 2S2?12吊车行走便道为20cm厚C25钢筋混凝土路面，配筋为单层C12@300×300，路面强度满足施工要求，满足要求。
2、地基承载力验算
沙京站吊机起吊钢筋笼时其总重量约为159.711t，另外根据安全储备需要其系数取值为1.2，所以其总压力为N=159.711×10×1.2=1916.532KN，根据150t履带吊参数可取其履带长度为8.22m，宽度1.46m，另根据《建筑地基处理技术规范》考虑回填压实粘土层为硬壳层，其他垫层的压力扩散角可取值为23°，所以通过压力扩散至重载路底面下时其总的接地面积为（8.22+tan23°×0.2×2）（履带长）×
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（1.46+tan23°×0.2×2）（履带宽）×2=27.35m2。
因此，其应力为1916.532/27.35=70.07kpa，进我部对施工场地内原有地面处理后以及根据设计图纸及《沙京站地质勘查报告》地层分布情况可知，<1-2>杂填土地基承载力特征值为80kpa。对原有地面及回填压实后地基承载力大于80kpa。
故，70.07kpa<80kpa，地基承载力满足要求。
图4-11应力扩散示意图
3、路基地基软弱下卧层承载力验算 （1）重载道路参数
以履带吊的尺寸为计算单元，计算尺寸为：A=8.631×7.1=61.28㎡，埋深：d=0m，荷载Fk=1916.532kN，地下水位平均埋深：6.1m-4.14m=1.96m，根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（一下简称“基础规范”）表5.2.4查承载力修整系数：1.0。
（2）地质参数
表4-4 地质参数表（沙京站岩土工程勘察报告）
地质资料参数表序号 土层名称 重度kN/m3 模量Es 厚度（m） 深度（m） 承载力（kPa） <1-2> <2-1> <2-4-1> 杂填土 粉质粘土 淤泥 18 12.46 9.37 7.5 2.83 1.55 2 0.8 4.75 2 2.8 7.55 80 120 35 （3）计算步骤
①计算路面底面的附加压力
道路自重:Gk=61.28㎡×0.2m×2500Kg/m3×9.8N/Kg=300.272kN
道路地面平均压力为：Pk=（Gk+Fk）/A=(1916.532+300.272)/61.28=36.175kPa
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道路底面自重压力为：Pc=????d=18×0=0kPa。（????为基底标高以上土层的加权平均重度，道路埋深为0m）
道路地面的附加压力为：P0=Pk-Pc=36.175-0=36.175kPa ②计算软弱下卧层顶面处的附加压力
附加压力按扩散角计算：ES1/ES2=7.5/1.55=4.84，z/b=2.8/7.1=0.39 ES1为上层土压缩模量，ES2为下层土压缩模量；
z为道路地面至下卧层顶面的距离，b为道路计算单元的宽度。 查“基础规范”表5.2.7，得θ=17.96； 由“基础规范”式5.2.7-3得
????(?????????)
????=
??+2?????????? (??+2??????????)==
8.631×7.1×(36.175?0)
(7.1+2×2.8×??????17.96°)×(8.631×2×2.8×??????17.96°)2252.1
=16.11??????
8.92×15.67③计算软弱下卧层顶面处的自重压力
??????=γd=13.52×2.8=37.86kPa
式中??为软弱下卧层顶面标高以上土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度??=（18×2+18×0+（12.46-9.8）×0.84）/（2+0+0.84）=13.52kN/m3
④根据“基础规范”5.2.4条计算软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值：
????=??????+?????? ???3 +???????? ???0.5 =35+1×13.52× 6?3 +0=75.5?????? 式中????为地基承载力特征值（kpa）;
??????为地基承载力特征值（kPa）；????、????为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；
??为基础地面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；
????为基础地面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下土层取有效重度。
⑤结论
由“基础规范”5.2.7-1式得：
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????+??????≤????=16.11+37.86=53.97??????≤75.5??????
软弱下卧层地基承载力满足要求。
4.5履带吊稳定性验算
图4-12 SCC1500型150t履带吊外观尺寸
1、SCC500型150t履带吊技术参数表，51m主臂，工作半径14m，最大起重量为47.9t，则：履带吊提供的最大倾覆力矩：
M抗倾覆=47.9×（14-7.1/2）=500.555t〃m 2、地面坡度8‰ tanβ=8‰
则8‰坡度导致的扒杆顶水平位移 L1+L2=51+2.29/sin75°=53.4m
△L=（L1+L2）tanβ=53.4*0.008=0.4272m 由地面倾斜导致的倾覆力矩 M1=(24.361+0.7)*0.4272=10.71t〃m 3、风荷载
以抗五级风（包括五级风）进行计算，查风压表，五级风风速V=38km/h,风压
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7.16kg/m2,
体型系数 μ=0.60
则风荷载F风=7.16kg/m2×201.9m2×0.60=867.36kg=0.9t 故风荷载产生的倾覆力矩
M2=0.9×（34.15/2+0.5-2.29）=13.757t〃m 4、由钢筋笼产生的倾覆力矩
M3=(24.361+0.7)×（14-7.1/2）=261.89t〃m
5、∑M倾覆=（M1+M2+M3）×1.15=（10.71+13.757+261.89）×1.15=286.357t〃m 小于M抗倾覆=500.555t〃m，故履带吊稳定性满足要求。
4.6起吊扁担验算
1、扁担验算
（1）主吊与副吊扁担均采用：长l=3.5m，厚度t=0.05m，高度h=0.6m。孔径均为90mm。钢扁担采用45号钢板加工制作而成，钢抗拉强度为600MPa，屈服强度为355MPa，抗剪强度为410MPa。挤压强度为拉伸强度的2～2.5倍。
图4-13 钢扁担尺寸示意图（图中单位：cm）
（2）扁担横向最大截面积为：
图4-14 扁担最小截面示意图（图中单位：cm）
A?(50?3500?4?50?90)?10?6?0.157m2 则竖向承受最大拉伸荷载为
F??A=600?106?0.157=94.2kN，即此种型号扁担竖向可承受9420t
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