1、强度验算
（图8） 次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.264kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1×0.264×106/(49×1000)=5.397N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图9） 次楞剪力图(kN)
Vmax=1.813kN τmax=Υ0×
VmaxS/(Ib)=1×1.813×103×36.75×103/(171.5×104×6×10)=0.648N/mm2
[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计， qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)
=(0.2+(24+1.5)×800/1000)×450/1000/(4-1)=3.09kN/m
21
≤
（图10）
挠度计算简图
（图11）
次楞挠度图(mm)
νmax=0.275mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm
满足要求
4、支座反力
根据力学求解计算可得： Rmax=3.627kN Rkmax= 2.728kN
四、主楞验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:3 跨距为：(等跨)0.267
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
自重设计值为：g=1.2gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m
22
则主楞强度计算时的受力简图如下：
（图12）
主楞强度计算简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
（图13）
主楞挠度计算简图
1、抗弯验算
（图14）
主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.172kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1×0.172×106/(8.986×1000)=19.141N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
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2、抗剪验算
（图15）
主楞剪力图(kN)
Vmax= 3.637kN
τmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×3.637×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=8.551N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图16）
主楞挠度图(mm)
νmax=0.008mm≤[ν]=0.8×1000/(2+1)/400=0.667mm
满足要求
4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=0.612kN 非端支座最大支座反力为：R2=6.673kN
24
五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.612kN≤[N]=8kN
满足要求 六、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力 R2=6.673kN≤[N]=30kN
满足要求 七、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用 l01=kμ1(h+2a)=1×1.425×(1+2×400/1000)=2.566m l02=kμ2h=1×2.465×1=2.465m 取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.566,2.465)=2.566m λ=l0/i=2.566×1000/(1.59×10)=161.367≤[λ]=210
满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.566×1000/(1.59×10)=161.367 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到υ=0.27
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：
N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.5)×800×0.001)×0.8×0.267+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.267=6.073kN 由永久荷载控制的组合：
N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
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