（图6） 永久荷载控制的受力简图
取最不利组合得： Mmax=0.068kN·m
（图7） 面板弯矩图
σ=Mmax/W=0.068×106/37500=1.823N/mm2≤[f]=30N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1=2.71kN/m
（图8） 挠度计算受力简图
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（图9） 挠度图
ν=0.088mm≤[ν]=300/400=0.75mm
满足要求 四、次楞验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时： 计算简图：
（图10） 可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合： q1=0.9×{1.2[G1k+
（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=1.823kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=0.9×{1.35[G1k+
（
G2k+G3k)h]a+1.4
×
0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=1.649kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(1.823,1.649)=1.823kN/m 当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：
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q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000)=0.878kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN
（图11）
可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000)=0.988kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN
（图12） 永久荷载控制的受力简图
1、强度验算
（图13） 次楞弯矩图
Mmax=0.648kN·m
σ=Mmax/W=0.648×106/(49×103)=13.216N/mm2≤[f]=17N/mm2
满足要求
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2、抗剪验算
（图14） 次楞剪力图
Vmax=3.326kN
τmax=VmaxS/(Ib0)=3.326×1000×36.75×103/(171.5×104×6×10)=1.188N/mm2≤[τ]=2.4N/mm2
满足要求
3、挠度验算 挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000=0.813kN/m
（图15） 挠度计算时的受力简图
（图16） 次楞变形图
νmax=0.15mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm
满足要求
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五、主楞验算
将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。 用于强度计算时的荷载为： A.由可变荷载控制的组合： q1=Υ0
1000)=1.445kN/m
B.由永久荷载控制的组合： q2=Υ0
×
{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4
××
{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/
0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.385kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(1.445,1.385)=1.445kN 此时次楞的荷载简图如下
（图17） 次楞强度计算时的荷载简图
用于挠度计算时的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000=0.813kN/m 此时次楞的荷载简图如下
（图18） 次楞挠度计算时的受力简图
根据力学求解计算可得：
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