纬一河2#桥设计计算书（上部结构）
12间距为12规格为HRB 335的普通钢筋。（不同界面钢筋的具体长度不一样）。箍筋为直径12间距60的 HRB 335钢筋若干。
底板：配有559根直径为16间距为12规格为HRB 235的普通钢筋；559根直径为12间距为12规格为HRB 335的普通钢筋。（不同界面钢筋的具体长度不一样）。箍筋为直径12间距60的 HRB 335钢筋若干。
2.2.1 承载能力极限状态验算
图2-2为正截面抗弯极限承载力包络图，图2-3为斜截面抗剪极限承载力包络图。图中分别给出了按承载能力极限状态组合的弯矩设计值、剪力设计值和极限弯矩值、极限剪力值。从图中可以看出，所有截面的极限承载力均满足规范要求。
图2-2 正截面抗弯极限承载力验算（kN·m）
图2-3 斜截面抗剪极限承载力验算（kN）
2.2.2 正常使用阶段应力验算
图2-4和图2-5分别给出了截面上、下缘混凝土的压应力的计算结果；从图中可以看
k0.5fck=16.2Mpa，?出，应力验算组合下主梁上缘受压的最大法向压应力cc=13.5Mpa≤
k0.5fck=16.2Mpa，满足?应力验算组合下主梁下缘受压的最大法向压应力cc=9.85Mpa≤
规范要求。
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图2-4：应力验算组合下主梁上缘正应力包络图（kPa）
图2.-5：应力验算组合下主梁下缘正应力包络图（kPa）
2.2.3 正常使用阶段抗裂验算
图2-6给出了短期效应组合下主梁正截面上、下缘混凝土应力的计算结果，从图中可以看出，短期效应组合下，截面上、下缘最大拉应力为?st=0.53Mpa≤0.7ftk=1.855Mpa，满足“规范”要求。
A：截面上缘正应力
B：截面下缘正应力
图2-6：作用短期效应组合下截面正应力图（kPa）
图2-7给出了长期效应组合下主梁正截面上、下缘混凝土应力的计算结果，从图中可以看出，长期效应组合下，截面上、下缘无拉应力出现，满足“规范”要求。
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A：截面上缘正应力
B：截面下缘正应力
图2-7：作用长期效应组合下截面正应力图（kPa）
图2-8给出了短期效应组合下主梁斜截面混凝土主拉应力的计算结果，从图中可以看出，短期效应组合下，斜截面主拉应力为?tp=0.67Mpa≤0.5ftk=1.325Mpa，满足“规范”要求。
图2-8：作用短期效应组合斜截面主拉应力图（kPa）
2.2.4 挠度验算
按荷载短期效应组合和规范规定的预应力混凝土构件的刚度计算的挠度值为22mm，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故主梁在使用阶段的挠度为22×1.425=31.35mm，不大于计算跨径（60m）的1/600(100mm)，满足规范要求。
3 桥梁上部结构横梁计算结果
横梁配筋情况描述：
端横梁：顶底板分别配有14根直径为25间距为13.5的HRB 335钢筋。腹板配有3
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列钢筋，每一列分别配有11根直径为16间距为12的HRB 335钢筋。并且配有直径为16间距为13.5的HRB 335箍筋若干。端横梁配有2排，每排3束预应力钢筋。
中横梁：顶底板分别配有23根直径为25间距为13的HRB 335钢筋。腹板两边分别配有20根直径为16间距为12的HRB 335钢筋。并配有直径为16间距为13的HRB 335箍筋若干。中横梁配有2排，每排5束预应力钢筋。
3.1 计算参数
主梁横隔梁共分两类，第一类为端横梁，第二类为中横梁。端横梁梁高1.6m，宽1.9m；中横梁梁高3.4m，宽3m。
（1）持久状况的应力验算组合：
1.0自重+1.0预应力+1.0汽车，汽车的冲击系数采用1.062。按照本组合验算，混凝土压应力σc≤0.5fck=0.5*32.4=16.2Mpa
（2）抗裂验算组合：
短期效应组合：1.0自重+1.0预应力+0.7汽车(不计冲击)。
在短期效应组合下，“规范”要求：按A类预应力混凝土构件计算，混凝土拉应力： σt≤0.7ftk=0.7*2.65=1.855Mpa。横梁长期效应组合抗裂验算不控制设计，所以本文不再给出长期效应组合下的计算结果。
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3.2 计算结果
3.2.1 端横梁验算
（1）使用阶段的应力验算
图3-1给出了截面上、下缘混凝土的压应力的验算结果。从计算结果可以看出，混凝土的最大压应力为4.43 Mpa，小于0.5fck，满足规范要求。
A：截面上缘应力
B：截面下缘应力
图3-1：应力验算组合下横梁正应力包络图（kPa）
（2）抗裂验算
图3-2给出了短期效应组合下截面上、下缘混凝土应力的验算结果，从图中可以看
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