南水北调中线漳古段SG10标施工项目部 汦河渡槽槽身预应力施工作业指导书
右旋转，直至锚板很顺利的推入锚槽位臵，再有同一人用同样大的力将夹片打入锥孔内。用同样的方法也将工具夹片打入工具锚板的锥孔内。
7.2.5正式张拉前，应会同有关技术人员检验机具安装合格后，进行试张拉。检测预应力筋是张拉时，可同时进行张拉机具与测力计联合率定。是张拉后，经确认张拉工艺合理，张拉伸长值正常，并无有害裂缝出现，方可进行成批张拉。
8预应力张拉计算： 平均张拉力计算校核 Pp =P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ) PP-------预应力筋平均张拉力（N） P -------预应力筋张拉端的张拉力（N） L -------从张拉端至计算截面的孔道长度（m）
θ-------从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k -------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。 μ-------预应力筋与孔道壁的摩擦系数。 理论伸长值 ΔL= Pp L/(AyEg)
取值：Eg=1.95×105，K=0.0015，μ=0.15
注：考虑OVM 锚具提供的锚口损失为6%，计算时实际张拉控制应调整为0.7＋0.06=0.76fptk。
▲纵向预应力钢束理论伸长量： 8.1边墙 （1）控制应力：
σ k=0.76R ybΣAy= 0.76×1860×7×140×10-3=1385.33KN (2)钢绞线理论伸长值计算 T1号钢束 θ=0°
换算弧度0×3.14/180=0弧度 L=29920mm=29.92m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KN
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ΔL=PpL/(AyEg)=1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.2121m=212mm
B1号钢束 θ=10°
换算弧度10×3.14/180=0.1744弧度 L=29930mm
1/2L=14965mm=14.965m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1352.18KN ΔL= Pp L/(AyEg)=1352.18×29930/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mm
B2号钢束 θ=10.5°
换算弧度10.5°×3.14/180=0.1832弧度 L=30050mm
1/2L=15025mm=15.025m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1351.24KN ΔL= Pp L/(AyEg)=1351.24×30050/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mm
B3号钢束 θ=13°
换算弧度13×3.14/180=0.2268弧度 L=30220mm
1/2L=15110mm=15.11m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1346.79KN ΔL= Pp L/(AyEg)=1346.79×30220/(140×7×1.95×105)=0.213m=213mm
B4号钢束 θ=16°
换算弧度16×3.14/180=0.2791弧度 L=30510mm
1/2L=15255mm=15.255m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1341.43KN ΔL= Pp L/(AyEg)=1341.43×30510/(140×7×1.95×105)=0.214m=214mm
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E1号钢束 θ=4°
换算弧度4×3.14/180=0.06978弧度 L=29930mm
1/2L=14965mm=14.965m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1362.77KN ΔL=Pp L/(AyEg)= 1362.77×29930/(140×7×1.95×105)=0.213m=213mm
A1、A2、A3号钢束 θ=0°
换算弧度0×3.14/180=0弧度 L=29920mm=29.92m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KN ΔL=Pp L/(AyEg)= 1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mm
8.2中墙 （1）控制应力：
σ k=0.76R ybΣAy=0.76×1860×7×140×10-3=1385.33KN σ k=0.76R ybΣAy=0.76×1860×12×140×10-3=2374.85KN (2)钢绞线理论伸长值计算 T1号钢束 θ=0°
换算弧度0×3.14/180=0弧度 L=29920mm=29.92m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KN ΔL=PpL/(AyEg)= 1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.2121m=212mm
D1号钢束 θ=10°
换算弧度10×3.14/180=0.1744弧度 L=29930mm
1/2L=14965mm=14.965m
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Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2318.03KN ΔL=PpL/(AyEg)=2318.03×29930/(140×12×1.95×105)=0.212m=212mm
D2号钢束 θ=10.5°
换算弧度10.5×3.14/180=0.1832弧度 L=30050mm
1/2L=15025mm=15.025m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2316.40KN ΔL= Pp L/(AyEg)=2316.40×30050/(140×12×1.95×105)=0.212m=212mm
D3号钢束 θ=13°
换算弧度13×3.14/180=0.2268弧度 L=30220mm
1/2L=15110mm=15.11m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2308.78KN ΔL= Pp L/(AyEg)=2308.78×30220/(140×12×1.95×105)=0.213m=213mm
D4号钢束 θ=16°
换算弧度16×3.14/180=0.2791弧度 L=30510mm
1/2L=15255mm=15.255m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2299.59KN ΔL= Pp L/(AyEg)=2299.59×30510/(140×12×1.95×105)=0.214m=214mm
F1号钢束 θ=4°
换算弧度4×3.14/180=0.06978弧度 L=29930mm
1/2L=14965mm=14.965m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2336.18KN
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ΔL= Pp L/(AyEg)= 2336.18×29930/(140×12×1.95×105)=0.213m=213mm
C1、C2、C3号钢束 θ=0°
换算弧度0×3.14/180=0弧度 L=29920mm=29.92m
Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2322.36KN ΔL= Pp L/(AyEg)= 2322.36×29920/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mm
8.3底板纵向预应力钢束理论伸长量 （1）控制应力：
单根：σ k=0.76R ybΣAy=0.76×1860×1×140×10-3=197.90KN 整束：σ k=0.76R ybΣAy=0.76×1860×4×140×10-3=791.6KN (2)钢绞线理论伸长值计算 G号钢束单根张拉 θ=0°
换算弧度0×3.14/180=0弧度 L=29900mm=29.9m
Pp =P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=197.9×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=193.53KN ΔL= Pp L/(AyEg)= 193.53×29900/(140×1×1.95×105)=0.212m=212mm
G号钢束整束张拉 θ=0°
换算弧度0×3.14/180=0弧度 L=29900mm=29.9m
Pp =P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=791.6×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=774.12KN ΔL= Pp L/(AyEg)= 774.12×29900/(140×4×1.95×105)=0.212m=212mm
8.4横向预应力钢束理论伸长量 （1）控制应力：
σ k=0.76R ybΣAy=0.76×1860×140×7×10-3=1385.33KN (2)钢绞线理论伸长值计算 H号钢束
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