立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=800mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=67.34×250/800=21.04kN/m b 、板传荷载计算
板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×250/1000×9.26=1.16kN 经过计算得：N1=0.48kN，N2=9.32kN，N3=9.32kN，N4=0.48kN； Mmax=0.34kN.m,Vmax=4.73kN,F=9.32kN,υ1）抗弯强度验算
σ=Mmax/W=0.34×106/85333=3.93N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=3.93N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
τ=3Vmax/(2bh)=3×4.73×1000/(2×80×80)=1.11N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=1.11N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 υ
max
max
=0.09mm
=0.09mm
=0.09mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。
[υ]=L/250=450/250=1.80mm 第一层龙骨挠度υ
max
计算简图及内力图如下图：
4、第二层龙骨验算
第二层龙骨纵向间距450mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.2； W=9460.00mm3，I=227000.00mm4 ，A=4.50cm2；P=F=9320N=9.32kN； 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.224
Mmax=KmPL=0.224×9.32×1000×450=941000N.mm=0.94kN.m σ=Mmax/W=941000/9460=99.47N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=99.47N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.358
Vmax=KVP=1.358×9.32=12.65kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×12.65×1000 /(2×2×450.00)=21.09N/mm2 第二层龙骨抗剪强度τ=21.09N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.811 υ
max
=KυPL3/（100EI）=1.811×9.32×1000×4503/(100×206000×227000)=0.33mm
=0.33mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。
[υ]=L/250=450/250=1.80mm 第二层龙骨挠度υ
max
计算简图及内力图如下图：
5、钢管承载力验算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.140 每根钢管承载NQK1 =2.140×9320=19942N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.45×0.45×1000=284N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =19942+284=20226N 钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=0.0346×4.1×1000=142N 水平拉杆3层,拉杆重量=3×0.90×0.0346=93N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×3=44N
支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=142+93+44=279N 钢管轴向力N＝1.2NGK + NQK=1.2×279+20226=20560N L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm
λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求
?=0.634，P=N/(?A)=20560/(0.634×450.00)=72.07N/mm2
钢管稳定性计算为72.07N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
6、钢管支承面受冲切承载力验算
（1）支承面受冲切承载力验算
钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为首层C30混凝土梁板， 支承楼板厚=200mm，上部荷载为：F=20.56kN，
βs=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=200-15=185mm，η=0.4＋1.2/βs =1.00 σ
pc,m
=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00
pc,m
(0.7βhft＋0.15σ)ηUmhO
=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×185]/1000=85.17kN 钢管支承面受冲切承载力85.17kN＞20.56kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN
支承面局部受压承载力F=273.49kN＞20.56kN,满足要求。
0.5
2
四、侧模板验算
（1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×2.50=60.00kN/m
比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m 2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2
1、新浇砼的侧压力 2、振捣砼产生的荷载 （2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；
W=bh/6=2320×18/6=125280mm，I=bh/12=2320×18/12=1127520mm。 1）抗弯强度验算
均布荷载q=60.50×(2500-180)/1000=140.36kN/m=140.36N/mm，弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×140.36×3002=-1326402N.mm=-1.33kN.m σ=Mmax/W=1326402/125280=10.59N/mm2
侧模抗弯强度σ=10.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×140.36×300/1000=25.52kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×25.52×1000/(2×18×2320)=0.92N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.92N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故
q，=45.75×(2500-180)/1000=106.14kN/m=106.14N/mm，挠度系数Kυ=0.644 挠度υ
max2
2
3
3
3
4
2
分项系数 标准值(kN/m2) 设计值(kN/m2) γG=1.2 γQ=1.4 F=45.75 Q2K=4.00 54.90 5.60 60.50 =Kυq，L4/100EI=0.644×106.14×3004/(100×9000×1127520)=0.55mm
=0.55mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
[υ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υ
max
计算简图及内力图如下图：
（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2500 - 180) / 5=464mm=0.46m，N=abFs=0.60×0.46×57.48=15.86kN；对拉螺栓υ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN
对拉螺栓受力15.86kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算
计算跨度464mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。 W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3， I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算
均布荷载q=60.50×300/1000=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×18.15×4642=-410300N.mm=-0.41kN.m σ=Mmax/W=410300/85333=4.81N/mm2
侧肋抗弯强度σ=4.81N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606
Vmax=KV qL =0.606×18.15×464/1000=5.10kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×5.10×1000/(2×80×80)=1.20N/mm2 侧肋抗剪强度τ=1.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
均布荷载q，=45.75×300/1000=13.73N/mm；挠度系数Kυ=0.644 挠度υ
max
=Kυq，L4/100EI=0.644×13.73×4644/(100×9000×3413333)=0.13mm
=0.13mm＜[υ]=1.86mm,满足要求。
[υ]=L/250=464/250=1.86mm 侧肋挠度υ
max
计算简图及内力图如下图：