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25根×9m/根×24.143kg/m=5.432t
③.施工人员和施工材料机具等行走运输或堆放荷载:13.25×0.1×7.5m=9.975t。 ④.δ=3mm钢板重：23.55kg/m2×90m2=2.12t 2）竖向荷载组合验算 ①验算强度荷载时:
q1 = ①+③=69.671t/7.5m=9.572t/m
②验算挠度荷载时: q2= ①+③+④=71.791t/7.5m=9.572t/m ③验算基础荷载时:q3=q1×7.5÷2+②÷7.5=36.619t 根据以上受力分析，碗扣支架满足受力满足要求。
3.6 SYK149+826车行天桥拆除施工方案 3.6.1 SYK149+826天桥概况
该桥为乡村公路跨越即有遂渝高速公路而设，SYK149+826处原有老的汽车天桥，桥型方案为12.5m+21m+12.5m斜腿钢构，遂渝高速公路因新建 高速公路两侧加宽该天桥被废除，新建天桥位置为SYK149+835处，新建天桥桥型方案为2×25m装配式预应力混凝土T型梁，桥梁全长57.7m，桥下净空高度不小于5.5m。
3.6.2 SYK149+826车行天桥拆除施工方案
原遂渝高速公路SYK149+826车行天桥因本项目工程两侧路基拼宽而需进行改造，该天桥已不能满足通车要求，因此，位于SYK149+835处设置一道车行天桥，原SYK149+826处的天桥拆除。
为了保证遂渝高速公路两侧机耕道的通行，在新建完SYK149+835天桥后再拆除SYK149+826天桥。
拟拆除的遂渝高速公路SYK149+826天桥的结构为斜腿现浇刚构桥（见下图）。
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图6 SYK149+826车行天桥照片
1、施工准备
在开工之前，对该结构的各个部位进行准确测量放样工作，测量几何尺寸，同时组织相关机械、设备进场。
打通施工便道及布置操作平台，所使用的机械、设备有稳固的工作面，备好钢管、工字钢、钢板等相关材料。
做好交通导流措施，按交通导流措施布置安全标示、标牌。 2、施工顺序 ?、施工顺序
便道打通—双排钢管立柱及型钢支架搭设—安全措施安设—机械、设备进场—拆除桥面、防撞护栏、安全网等桥面系及附属工程—切割机切割主结构—斜腿拆除—桥台拆除—恢复交通
?、主体拆除顺序 如图所示
图7 防抛网、防撞墙、伸缩缝、桥面铺装层拆除
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图8 斜腿两侧端板拆除
图9 中板拆除
图10 斜腿拆除
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图11 桥台拆除
图12 两侧拼宽段路基施工，中分带绿化恢复，施工完毕
3、拆除方案
?、支架搭设完成后，首先将桥面、防撞墙、安全网及其他附属工程等设施拆除。
?、千斤顶（120t手动）支撑体系布置。
?、对称切割两侧边跨（12.5m×2跨），采用吊车移除。通过计算桥台处支撑反力为280KN，切断处支撑反力为310KN。
?、两侧桥台位于合适位置开孔，安设ф108钢管，再采用ф15.24钢绞线每侧2根斜拉斜腿。即该项措施为了保证拆除时斜腿水平受力过大推动支架而采取的可靠措施。
?、跨中切割断开，此时，千斤顶布设好后为主要受力点，位于中跨平台上采用枕木将空隙晒满，以保证梁体对平台均匀受力。跨中两组千斤顶支撑反力最小处
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为130KN，最大处为350KN（对应跨中总支撑反力为260KN～700KN）。两侧根部千斤顶对应支撑反力最小处为1350KN，最大处为1600KN。跨中水平力为600KN。（说明：根部千斤顶与跨中千斤顶会根据支撑刚度的不同进行分配，所以各个千斤顶支撑力并非固定值）。
?、切断墩梁结合部位，并采用吊车移除半中跨，此时主梁根部千斤顶支撑反力约为850KN，跨中两组千斤顶支撑反力各为350KN（跨中总支撑反力为700KN）。
?、拆除支撑下的斜腿，此时斜腿上部竖直支撑反力大约为700KN、水平支撑反力为200KN。
?、桥台拆除、中分带绿化、防撞护栏恢复。 ?、恢复交通。 4、支架体系
采用的支架体系为棚式支架，基础采用C30砼基础，支架墩身每侧采用双排
ф400钢管柱，共6排，钢管柱之间采用I18工字钢焊接连接，形成钢构体系，在钢管柱之上采用I56a工字钢作为顶托，再在顶托之上搭设棚架。棚架纵梁采用I56a工字钢（Q35a钢），分配梁采用I12工字钢，分配梁上铺设3mm厚钢板，该天桥拆除之前，每侧采用两根ф15.24钢丝绳将两侧牛腿斜拉固定，使支架水平受力减到最小，同时在梁体与支架之间钢管柱垂轴棚架面上采用8个120t手动千斤顶支撑，其余部位采用枕木将其塞满，以使该棚架均匀受力。通过荷载计算，本支架体系满足施工支撑要求。该支架体系详见后附支架布置图。
图13 支架体系平面布置图
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