拢段，待混凝土龄期满足7天且达到设计强度的90%后，张拉响应顶、底板连续束，使得第三跨和第七跨合拢。
以此类推直至完成全桥合拢。 4.4.3 合拢段施工配重
为使合拢段混凝土浇筑过程中结构体系处于稳定状态，须在两悬臂端施加配重，配重采用水箱注水压重，配重重量按合拢段重量的一半重量加载。然后一边浇筑一边放水，撤去基本相等于浇筑混凝土重量的水重。 4.4.3合拢段临时锁定
合拢段临时锁定选在一天中气温较低、变化较均衡的时刻进行。为确保顺利快速完成临时锁定，临时锁前必须做好充足的准备。
（1）吊架安装到位，但不得锁死，确保两端自由活动； （2）将水箱中吊架重量水放出；
（3）将劲性骨架一端焊接好，另一端自由滑动；
（4）准备充足的焊机和焊工，确保在气温上升前全部完成临时锁定，并留有充分的焊缝自然降温时间； 4.4.4合拢段混凝土浇筑前的准备工作
4.4.4.1模板、钢筋及预应力管道安装
合拢段施工中模板制作安装，钢筋加工安装，混凝土浇筑养护，纵横竖向预应力筋张拉等，与连续梁其他梁段类似，但有以下几点须注意：
⑴合拢段临时刚接锁定前，合拢段吊架与合拢段两端梁体不得完全锁死，保持自由状态。
⑵合拢段纵向构造钢筋安装时采用搭接绑扎，不得与两端梁体钢筋焊接，综合接地钢筋在临时固结完成后，混凝土浇筑前焊接。
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⑶合拢段底板纵向预应力孔道密集，波纹管定位必须控制好，定位钢筋适当加密，确保定位准确，合拢段纵向预应力孔道内无法穿入芯管，必须加强预应力管道检查，控制好波纹管接头质量，混凝土浇筑时避免振动棒振捣波纹管，确保孔道畅通。
⑷合拢段纵向预应力管道，在合拢后穿束比较困难，故在合拢前把钢绞线穿入波纹管内。钢绞线穿束前，波纹管要用定位网片固定好，保护波纹管在穿束过程中不被损坏。穿束时防止钢绞线划破波纹管，穿束完成后对波纹管逐根进行检查，发现破损及时用胶带粘贴严密，防止漏浆。
⑸波纹管接头两端都是固定端，里面又有钢绞线，接头连接比较困难，波纹管的长度严格按照预留空间进行逐个下料，并将套管提前套在波纹管上，等安装就位后再旋转至接头位置，然后外面再用胶带缠好封闭。
4.4.4.2合拢段施工测量观测
合拢段观测点设置与线型控制组要求的测点相同，在浇筑时要用精密水准仪观测，以便发现问题及时处理。
4.4.4.3其他准备工作
最后节段浇筑张拉完成后，清除连续梁上不必要的施工荷载，其他施工荷载移至0#段，使连续梁上的施工荷载处于相对平衡状态，以避免在合拢段端部造成相对变形，影响合拢精度。同时对全桥的桥面标高以及桥轴线进行联测，观测气温变化与梁体相对标高（竖向及水平）的关系，观测合拢段的长度随温度变化而变化的情况，观测时间不少于48h，观测时间间隔为2h，画出梁端水平变形、竖向变形与温度关系曲线图。
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4.4.5合拢段混凝土的浇筑
合拢段临时锁定选择在一日内温度较低，温差稳定的时间段进行，合拢段临时刚接安装完成后及时张拉合拢段临时钢束，临时钢束张拉严格按照设计要求进行，张拉完成后尽快完成混凝土浇筑。混凝土浇筑选择在夜间温度最低的时间进行，在尽可能短的时间内完成，合拢段混凝土浇筑过程中对合拢段两侧的配重进行同步置换。混凝土浇筑水平分层，连续进行浇筑，振捣要充分密实。 4.4.6合拢段施工注意事项
⑴悬臂施工阶段就要严格按照线形监控单位提供的立模标高进行施工，避免合拢段两端梁体高差过大，在合拢以前对梁体顶面高程及轴线进行联测，并连续观测气温变化及梁体相对标高的变化和轴线偏移量，观测合拢段在温度影响下的梁长变化，连续观测时间及观测间隔时间根据合拢前天气情况确定；合拢前合拢段两端梁体高差控制在规范允许的20mm以内；施工过程中要严格控制梁体顶面荷载的分布及大小，废弃物及时清理到地面，剩余材料在梁体0#段堆放，保持梁体两端荷载平衡。
⑵合拢段施工前，对合拢段两侧梁体的中心轴线，及标高进行测量，合拢段两侧梁段中心轴线偏差不大于10mm，高差不大于20mm，当不满足上述要求时，对标高偏差大的悬臂梁端或直线段进行压重调整，对平面位置偏差采用牵引合拢口对角线长度进行调整，不论是高程调整还是平面位置中心轴线调整，都是不得已采取的补救措施，施工中尽可能避免上述误差,不管是压重调整还是牵引合拢口对角线长度均需上报业主、监理、设计院等相关单位。
⑶合拢段施工时，配重的目的是为了防止梁体悬臂端在合拢段混凝
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土浇筑过程中产生挠度，从而引起合拢段混凝土的附加应力，这种附加应力可导致合拢段混凝土开裂，并影响连续梁整体受力，施工中必须认真对待，尽可能做到配重准确，混凝土浇筑过程中卸载准确。
⑷合拢段混凝土浇筑在气温较低且温差变化较小的时间内完成，混凝土浇筑完成后气温开始上升。
⑸合拢段混凝土的配合比试验要提前进行，混凝土采用较小的水胶比，施工时要加强施工管理，加强振捣，混凝土初凝后，立即对暴露面覆盖土工布并洒水养护，切实注意对合拢段周围节段洒水降温养生，防止发生裂缝。 4.4.7体系转换
4.4.7.1边跨体系转换
边跨合拢段混凝土施工完成后，待合拢段混凝土强度达到设计强度的90％以上，张拉合拢段纵横竖向预应力筋，并将临时预应力束张拉至设计张拉力，拆除合拢段劲性骨架，拆除边跨现浇段支架，边墩梁端落在支座上。
4.4.7.2中跨体系转换
中跨临时锁定前解除4#、5#墩临时固结体系，并将活动支座锁定。劲性骨架施工完成后，解除锁定的活动支座。
4.5线型控制与测量
4.5.1 挂篮行走系统就位的控制
在箱梁顶面设平行对称辅助线，宽度为挂篮行走系统的中距，挂篮行走时，轨道中心压在辅助线上，挂篮前后横梁的中心点投影在桥轴线上。桥轴线和轨道中心线采用经纬仪控制。挂篮就位后要严格检查底横
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梁标高，混凝土浇注过程中，要用水准仪反复测下横梁各吊点的变化，当超过5mm时，要及时调整。 4.5.2 箱梁节段的控制
长度控制是在第一次浇注好的箱梁端、上下游及轴线各设一个明显的控制点（即桩号），用经过鉴定的钢尺量测三个点位至相应墩位中心线上的点位距离，同时用全站仪复测校正来控制各梁段的长度，要求其误差不超过5mm，若超过则需及时调整。 4.5.3 具体箱梁立模标高的确定
大跨径箱梁悬臂浇筑施工中，挠度控制极为得要。而影响挠度的因素较多，主要有挂篮的变形、箱梁段自重、预施应力大小、施工荷载、结构体系转换、混凝土收缩与徐变、日照和温度变化等。挠度控制将影响到合拢精度成功与否，故必须对挠度精度精确的计算和严格的控制。箱梁悬浇段的各节段立模标高可参下式确定：
Hi?HO?fi?(?fi预)?f篮?fx
式中：Hi——待浇筑段箱梁底板前端点处挂篮底盘模板标高（张拉后）；
HO——该点设计标高；
fi——本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度影响值，该值由设计提
供，但须实测后进行修正，修正值约为设计值的0.6～0.9；
fi预——本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计
提供，但须实测后进行修正，修正值约为设计值的0.8～1.0；
f篮——挂篮弹性变形对该施工段的影响值，在挂篮设计和加载试压
后得出；
fx
——由徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影
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