时应采用实际载荷分布。 4.2.3 起吊载荷 4.2.3.1 用吊具吊
主结构的设计载荷应取 FL = 2.5 ??R ??g
为了满足这个，内部载荷应取Fi = (2.5 x RT)。
注:
应检查计算变形量。样箱试验中的许用变形量参见4.6.3.2 -------------------------------注完---------------------------- 设计时，吊耳垂直方向总载荷： Fp?3?R?g
载荷Fp应被认为是在（n-1）个吊耳之间均匀分布的。其中n是吊耳的实际数量。
在计算的时候，n应不大于4也不得小于2.在计算在吊耳上施加的吊合力时，必须要考虑吊绳夹角的因素。因此，每个吊耳上施加吊合力为 RSL?3*R*g(n?1)*cosv
其中V是吊绳和竖直方向的夹角，除非角度小于45°，一般假定夹角为45°
标准备注1：
不带顶的集装箱的强度和刚度可能不足以通过2点吊顶试验（4.6.3.3）.为了避免做出来的样箱通不过吊顶试验，应该通过合适的计算方法，来验证开顶集装箱2点吊顶能力。在计算中，材料屈服强度取值不得超过材料标称屈服强度Re。计算不能替代样箱试验。
-------------------------------标准备注完------------------------------- 标准备注2：
如果不用最大计算应力，集装箱可能会过于柔软。因此这些计算还需要验证变形量（最大和相对变形量）能否被接受。
只有一个吊耳的集装箱可能会在特殊考虑后通过认证。这种一个吊耳的设计载荷可以应为 Fp?5?R?g
吊具的要求见第8章 4.2.3 用叉车起吊
在计算叉车槽强度是，要考虑的吊具的质量S。 标准备注：
如果不知道吊具的质量，可以在计算中估计一个吊具质量
-----------------------------------------标准备注完------------------------------------ 主结构的设计载荷应为 FF = 1.6 ??(R + S) ??g
为了达到这个要求，内部载荷应取 Fi = [1.6 ??(R + S)-T] ??g
如果叉车槽仅是用于空箱起吊的，那么设计载荷应取FF = 1.6 x (T+S) x g。具有这种叉车槽的集装箱贴标见6.1.
4.2.4 冲击载荷
冲击载荷是非常段时间内的动态载荷。最好要做动态计算或动态试验。但是，在大多数情况下，进行如下的简化静态计算来验证局部强度，并且进行垂直冲击试验（见4.6.4）来验证集装箱抗冲击载荷的能力，也是足够的。
当使用简化计算时，每个横梁都是单个考虑的，还要考虑每个梁的支撑条件。 4.2.4.1 水平冲击
主框架的尺寸要能够承受作用在任一点的水平冲击力。遮盖力可以是以任一水平方向作用在角柱上。对于侧面的其它梁，可以认为载荷是以直角总有在侧面的。在涉及到的地方，应该将计算应力合并入起吊应力中。但是，只需要考虑静态起吊产生的应力。
用静态载荷取代冲击载荷时，要使用以下值： 角柱FHI = 0.25 ??R ??g
底框架的侧梁FHI = 0.25 ??R ??g
其它侧梁，包括顶梁FHI = 0.15 ??R ??g
计算等价应力不得超过σe = C C在4.2.1中已定义。
在这些载荷下，最大计算变形量不得超过 y=ln /250 其中：
对于角柱和底框架侧梁 Ln=横梁和角柱的总长度。
第17页 对于其它梁
Ln=被考虑的箱壁的最短边的长度。
对于装载危险品的罐式集装箱的水平冲击力，也可见4.5.2.1 4.2.4.2 竖直冲击
当集装箱被放到一个上升的甲板上时，容易出现最大竖直冲击。如果加班是有一个倾角，冲击将首先作用在一个角上。这种冲击力还不能用静态力来模拟。因为动态计算是非常复杂的，一般通过做4.6.4章节中的竖直冲击试验来验证强度。 此外，底部的侧梁和端梁应该能够承受位于梁跨距中心的竖直点载荷，力为 FVI = 0.25 ??R ??g
计算等价应力不得超过 σe = C
在这些载荷下，最大计算变形量不得超过 y=ln /250 其中：
对于角柱和底框架侧梁 Ln=横梁和角柱的总长度。
4.2.5 最小材料厚度
以下是最小材料厚度要求
a) 对于构成集装箱外表面的角柱和底梁的部件，t≥6mm 但是最大总重R≤1000的集装箱，材料厚度应为4mm b) 主结构的其它部件：t≥4mm
c) 辅助结构的金属部件:t=2mm.仅作保护用途的辅助部件（比如保护罐体）必须要有足够的厚度，以提供足够的保护。
d) 对于垃圾吊斗这类单壳式设计（见1.4.1c），在侧面边缘100mm以内区域的最小厚度为6mm。侧面和地面结构的其余部件最小厚度为4mm。 备注：
在经过特殊考虑后，主结构和辅助结构的厚度可能不得不超过这些值。这些特殊考虑包括使用的材料，确定的额定总重，设计，结构件的功能和腐蚀余量
----------------------------------备注完----------------------------------------------------- 4.3 焊接
4.3.1 焊接吊耳
吊耳和主结构之间的主要焊接始终要焊透焊满 。标准备注：
在经过特殊考虑之后，吊耳和吊耳支撑结构上的额外辅助性的角焊焊缝可能会被接受
4.3.2 其它主结构的焊接
主结构梁上的基本焊缝必须焊满焊透。叉槽与底梁的焊接必须要焊透，但是叉槽穿过底梁的话，可能会用到角焊。对于其它的主结构，在进行角焊之前好获得船级社的特别许可。 辅助结构的焊接
辅助结构可能会用到角焊。辅助结构的间断性角焊是允许的，但是如果可能进水的话，必须要采取措施避免生锈。
主结构和辅助结构之间的焊缝被当作辅助结构的焊接。
4.4设计细节 4.4.1吊耳
也可以见附录D来查阅吊耳的位置和设计。
吊耳不应超过罐箱两侧的边界，但是可以超出罐箱的顶部。
为了避免吊耳在横向产生弯矩，吊耳应该用吊绳与吊顶中心对齐，制造公差为+/-2.5度。
与吊顶中心之间的对角线误差不得超过标称长度的0.2%或5mm,取两者之间的大值。
吊耳孔的直径应与卸扣相匹配。 备注1：
为了减少卸扣的销子被吊耳孔卡住（由于加工误差，尤其，灰尘或其它因素），建议选择标称的卸扣尺寸，吊耳孔的直径尽可能大6%。 ------------------------------------------备注完
--------------------------------------------------------
吊耳孔上的最大应力点的应力在设计载荷时不得超过2XRe。 备注2：
附件D中有计算吊耳孔的简单方法 ---------------------------------------备注完
吊耳孔处的厚度不得小于卸扣内宽度的75%.
------------------------------------------备注完---------------------------------------- 吊耳与框架之间的焊缝应焊透焊满。如果吊力是通过板的厚度方向传递的(Z方向)，应引用板在整个厚度方向的规定机械性能。 4.4.2 中间货物架
如果安装了中间货物架，货物架的设计均布载荷应不低于 FT?0.5?P?ψ?g，其中载荷系数ψ=3.0
如果中间货物架是设计用于特定的货物，货物的载荷大于总有效载荷的一半，那么设计载荷可能需要相应修改。
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4.4.3 堆积和堆积件
如果近海集装箱的设计是能够在陆地或者在海上平台上堆积的，那么堆积高度一般不超过2层。带斜侧板的垃圾斗可以设计成在空箱状态下堆积数层。
集装箱顶梁上或者底部的堆积导向块的设计应防止横向移动，并防止上层集装箱倾倒。
标准备注：
设计时应假设有15°的倾角，并且要考虑施加在集装箱一侧的风压。 ------------------------------标准备注完------------------------------------
被认证为CSC和/或ISO1496的集装箱应按照CSC和/或ISO1496标准来设计在集装箱船上的堆积能力。 4.4.4 ISO角件
近海集装箱也可以在顶部和底部安装ISO1161的角件，用于加强或者栓固。但是集装箱不得在近海上用卸扣吊ISO1161角件的方式来吊这些集装箱。 标准备注
建议不要在近海集装箱的顶部安装ISO角件，除非集装箱的尺寸是按照ISO668设计的。
-----------------------------标准备注完---------------------- 4.4.5 底面
容易进水的集装箱，比如开顶箱，应该有一个适当的排水装置。 4.4.6 叉槽
近海运输箱可以在底部安装一套或者多套叉槽。叉槽的最小开口应该为200mmX90mm.
叉槽的位置应该能确保集装箱在被叉车搬运时是稳当的。还需要考虑集装箱的长度，高度，宽度和额定重量。叉槽的距离应该尽可能远。中心距应该不少于900(可以的话)，但不得大于2050.
-------------------------------------------标准备注1：-------------------------------- 建议叉槽的摆放和使用方法按照表4-1
表4-1 叉槽距离和操作限制建议 集装箱长度 L (mm) 最小叉槽中心距 （mm） 限制 L<6000 按照上述的要求 如果3000≤L<6000,承载的叉槽之间的距离不少于1500mm 6000≤L≤12000 2050 承重的叉槽 900 承重的叉槽