150～180 kg/m。标准层含钢量随建筑高度递增并存在地区差异，深圳多层一般在39kg/m左右，7～19层一般在42.5kg/m左右，20～25层一般在44kg/m左右，26层以上一般在49kg/m左右。如设转换层一般增加2.5 kg/m左右。因地震、风压等原因，不同地区存在0～13 kg/m含钢量差异，一般建筑越高差异越大。
4.8.2 标准层混凝土含量（随建筑高度递增）一般为0.31～0.38m/m,地下室一般1.0m/m以
上。
4.8.3 可选用合适的设计院推行限额设计。 4.9 基础
4.9.1 地质勘查
4.9.1.1
应选择经验丰富的地勘单位，为尽量准确查明地质情况，
可约定钻孔深度、布点密度等。
4.9.1.2 4.9.1.3 4.9.1.4
地勘报告截稿前应与甲方甚至设计单位沟通。 应有两个以上的基础选型或地基处理建议。 抗浮设计水位应注明绝对标高（而不是相对地面的标
高）、最低设计水位标高。
4.9.2 基础选型
4.9.2.1
设计单位必须提供两个以上的基础方案，从成本、工期
（财务成本）、模板用量、人工费用等方面选择最经济的基础方案。
4.9.2.2 4.9.2.3 4.9.2.4
基础布置方案应投影到地勘报告上去，叠合分析。 基础方案的选择应以精细化计算为基础。
一般情况下基础造价：天然基础＜复合地基浅基础＜片
笩基础＜桩基础（预应力）＜桩基础（人工挖孔）＜桩基础（灌注桩）＜复合地基片笩基础＜箱形基础，其中桩基础一般80～120元/m/m
2
占地面积
2
总建筑面积
3
2
3
2
2
2
2
2
2
2
2
或600～800元
。
4.9.3 天然基础
4.9.3.1
承载力取值即使完全参照规范，规范不同、结果也不尽
相同，确定天然地基承载力不宜过于保守。
4.9.3.2
天然基础不应盲目从大归并，应适当降低归并幅度。
第 16 页 共 28页
4.9.3.3
柱中）。
4.9.4 箱、筏基础
4.9.4.1
不论剪力墙结构还是框架结构，基础应力通常远小于计
算值，一般不足计算值的1/10，应充分考虑箱筏基础实际存在的各方面有利因素。
4.9.4.2
由于上部结构的刚度很大，使得基础整体弯矩很少、基
础弯曲中和轴大幅上移，基础内力不应孤立（与上部结构分开考虑）地计算、而应按“上部结构-基础”共同工作的模型进行计算，基础一般仅考虑局部弯矩、忽略整体弯矩。
4.9.4.3
由于板的跨厚比很小，基底反力较大的地方土层将因塑
性破坏导致基底反力重分布，应按塑性方法设计底板。
4.9.4.4
筏板一般比较厚，可采用变截面筏板，以节约混凝土、
节约用钢量，减少大体积混凝土范围。
4.9.4.5
节约钢筋近20%。
4.9.4.6
由于基础梁通常比较宽，计算局部弯矩时应考虑支座宽
度的影响，取净跨计算弯矩。
4.9.4.7 4.9.4.8
由于筏板通常比较厚，内力计算时应考虑受压钢筋作用。 由于基础整体和局部弯矩都很小，一般很少开裂，可不
计算裂缝跨度，但宜配细而密的钢筋。
4.9.4.9
较厚的筏板一般由冲切控制，在配置抗冲切斜筋后上下
表面仅配置少量钢筋即可。
4.9.5 桩基础
4.9.5.1
值，而不是Nmax值。
4.9.5.2
底板下地基承载力。
4.9.5.3
确定桩基础单桩承载力不宜过于保守，条件许可时单桩
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天然基础沉降差控制可以基础边到边为计算点（非柱中-
可考虑基础梁的翼缘作用，按T、L型截面计算，通常可
确定柱底内力时，应取ND+L（由可变荷载效应控制的组合）
当底板土承载力≧120kpa且为摩擦桩时，可利用地下室
承载力宜通过试桩确定。
4.9.5.4
地质条件许可时选用低成本桩型，如桩基础成本：锤击
桩＜静压桩、预应力管桩＜冲（钻）孔灌注桩等其他桩型。
4.9.5.5
采取适当的技术措施，避免预应力管桩方案仅因抗拔原
因改为成本更高的方案。
4.9.5.6 4.9.5.7
条件许可时，可以锚杆代替抗拔桩，以节约成本。 当单桩承载力由桩身强度控制时，由于混凝土强度等级
提升与混凝土材料成本的提升不成本比例，桩身混凝土强度等级越高越经济，通常C35以上比较经济。
4.9.5.8
当单桩承载力由桩身强度控制时，可适当增加桩长，以
充分利用桩身强度，减少沉降。
4.9.5.9
当桩长一定时，可选择一个比较经济的桩径，摩擦桩小
桩径比大桩径更经济。
4.9.5.10 4.9.5.11
满足结构安全前提下，单桩承台比两桩、三桩承台经济。 承台上部为剪力墙筒体（如交通井筒体）时，桩应尽量
布于剪力墙下，以减轻承台抗剪压力，从而降低承台厚度并降低构造配筋钢筋量（满足抗冲切后）。
4.9.5.12
桩数余量超过0.2根的承台比例及桩截面承载力余量不
宜过大，全部桩的承载力之和不应超过总荷载的1.15倍。楼层重量标准值一般：框架结构1.2～1.5t/m、框架剪力墙结构：1.3～1.6t/m、剪力墙结构：1.5～1.8t/m、框架筒体结构：1.4～1.6t/m、地下室：2.0t/m。
4.9.6 深基坑支护
4.9.6.1 4.9.6.2
应选择有丰富经验的深基坑与边坡支护设计人员。 通过多方案的技术经济比较选择深基坑支护形式并优化
各构件配置，如锚杆的数量、埋深等。
4.9.6.3
位移控制不宜过分保守，实际（观测）墙顶位移满足规
范要求（一级基坑30mm、二级基坑60mm、三级基坑80mm）即可。
4.10 钢筋混凝土柱
2
2
2
2
2
第 18 页 共 28页
4.10.1
柱网越小、楼盖用钢量越小、柱构件用钢量越大（其中
柱端及梁柱节点区加密箍筋的增加量几乎占全部增加量的50％），柱网越均匀、梁柱受力越合理、用钢量越节省，7.2～8m的方正柱网一般比较经济，必要时兼顾地下车库经济柱网。
4.10.2
常层高柱多。
4.10.3
错层容易使交界处竖向构件形成短柱，为增强抗震性能
而在构造上进行加强，用钢量较多。
4.10.4
异形柱通常比方柱成本高，宜尽量利用户内隔墙、门后、
立面、公共部位空间等位置布置方柱。
4.10.5
圆柱。
4.10.6
墙柱混凝土强度等级按轴压比控制，在尽量接近轴压比
上限的同时又使绝大部分竖向构件为构造配筋而非内力控制配筋，当梁柱核芯区的砼强度等级超过梁板混凝土强度等级两级以上时，可通过先浇捣梁柱混凝土（在梁柱交界处的梁端留施工缝）来保证核芯区砼强度等级与墙柱相同。
4.10.7
当多数情况下多数部位都采用构造配筋时，墙柱截面越
大，用钢量越大，必须合理确定混凝土强度等级从而控制其截面尺寸，也可避免出现短柱（柱子净高/截面长边≤4。当轴压比不足时，适当提升混凝土强度等级比盲目加大截面、增设芯柱、增加箍筋更经济。
4.10.8
柱截面不宜盲目从大归并，应竖向分段归并适当控制归
并幅度，少数大轴力柱可通过加大配箍率或加大主筋配筋率或配以劲性钢筋来提高轴压比。
4.10.9
多、高层建筑中，柱截面可随荷载减小自下而上适当减
小截面，即采用变截面柱。
4.10.10 条件许可时，偏心柱可适当调整柱位，以减少偏心节约用钢量，如结合装饰柱位置
将边框架柱适当外移等。
4.10.11
结构顶层边柱（尤其是抽掉中柱的大跨度边柱）往往大
偏心受压，其主筋配筋量由内力控制且都较大，可改变柱竖向形状（如加腋）或直接将梁柱顶节点设计成简支。
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跨层柱由于其受力的复杂性以及截面较大，用钢量较正
考虑到模板、抹灰等，圆柱比方柱成本高，可尽量少布
4.10.12
由于超高层建筑在竖向荷载作用下变形差异很大，竖向
构件的徐变也会积累很大的差异沉降，梁、特别是核心筒周边的框架梁内力对跨度非常敏感，可通过适当加大筒体与相邻框架柱之间的距离等措施进行调节，降低水平外荷载在梁内引起的剪力，节约用钢量。
4.10.13
避免简单等直径对称配筋，宜组合配筋并将大直径钢筋
布设在角部，以尽量降低实际配筋余量。
4.10.14
由于柱的X、Y向均有配筋要求，应将较大直径的钢筋布
置在角部给两个方向共享。
4.10.15
不应求方便以柱的总体积代替核芯区体积，应以箍筋内
表面以内的核心面积计算配箍率，如500×500方柱可节约箍筋29%，符合规范要求且更经济。
4.10.16
省用钢量。
4.10.17 4.11 剪力墙
4.11.1
在避免共振的同时，合理布置剪力墙或柱间支撑比完全
依靠框架来抵抗水平剪力更经济，框剪结构可由剪力墙承担80%以上的水平荷载，但不应盲目增加剪力墙（考虑到抗侧力边际效应及地震作用的随之加大），满足规范要求位移限值（框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800）即可，计算层间位移比时不应考虑偶然偏心荷载。
4.11.2
剪力墙宜对称均衡地设置在四周并尽量使刚度中心与重
心重合，以增大抗扭惯性矩并使两个主轴方向的抗侧刚度接近，但长向布置剪力墙时需兼顾温度应力。
4.11.3
利用竖向交通井道形成的剪力墙筒体，其内部墙体对结
构刚度贡献甚微，筒体内部隔墙可设梁支承于筒体外围墙上，从而增大外围墙的轴力避免受拉对其受力反而有利，尤其是内筒的角部处。
4.11.4
保持上下对齐。
4.11.5
规范要求底部加强层剪力墙厚度不小于层高的1/16
（一、二级抗震等级）或1/20（三、四级抗震等级），但对于底层商业、复式住宅、
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柱箍筋的体积配筋率采用高强度钢筋比低强度钢筋更节
箍筋肢距小时，可连续绕合，更经济也更安全。
裙楼、地下室剪力墙与上部塔楼剪力墙及其洞口应尽量