NG1＝3.54×13.25＝46.905kN； (2)模板的自重(kN)：
NG2＝0.3×0.6×0.6＝0.108kN； NG3＝24×0.1×0.6×0.6＝0.864kN； 静荷载标准值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝47.877kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载： (1)活荷载标准值：
NQ＝（1＋2）×0.6×0.6＝1.08kN 3.立杆的轴向压力设计值计算公式：
N＝1.2NG＋1.4NQ＝1.2×47.877＋1.4×1.08＝58.96kN （2）立杆稳定性验算。按下式验算 σ =1.05N/(φAKH)≤f
φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用； A --立杆的截面面积，取4.89×102mm2；
KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用； 计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0=h+2a=0.6+2×0.3=1.2m；
l0=kμh=1.243×1.845×0.6=1.376m； 式中：h-支架立杆的步距，取0.6m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.845； k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.243； 故l0取1.376m；
λ=l0/i=1.376×103 /15.8=88； 查《规程》附录C得 φ= 0.673； KH=1/[1+0.005(H-4)]
KH=1/[1+0.005×(13.25-4)]=0.956；
σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×58.96×103 /(0.673×4.89×102×
第 26 页
0.956)=196.77N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =196.77N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:
Nut＝1.2NG＋0.85×1.4NQ＝58.738kN； 风荷载标准值按下式计算：
Wk=0.7μzμsWo=0.7×1.721×0.405×0.8=0.39kN/m2；
其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.8 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 1.721 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.405；
Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.39×0.6×0.62/10=0.01kN〃m；
（2）立杆稳定性验算 σ =1.05Nut/(φAKH)+Mw/W≤f
σ =1.05×Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×58.738×103/(0.673×4.89×102×0.956)+0.01×106 /(5.08×103)=198.0N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =198.0N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2）选模板高度为8.38米的顶板验算，板厚120mm，次龙骨选用50*100方木，间距为300mm，主龙骨用100*100方木，间距900mm。板下支撑采用多功能碗扣架，立杆间距900*900mm，横杆步距600mm，扫地杆离地面高300布臵。
第 27 页
离梁侧模距离不大于300mm横杆@600扫地杆（离地高300）48×3.560
一、综合说明
由于其中模板支撑架高8.38米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长×宽＝4m×4m，厚0.12m。
特别说明：据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据
1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军 主编)。 3、建设部 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。 4、本工程相关图纸，设计文件。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数
模板支架高H为8.38m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取0.6m，立杆纵
第 28 页
距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.3m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.3m。
（二）材料及荷载取值说明
本支撑架使用 Φ48×3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N〃m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照\底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础\的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
第 29 页
（1）荷载计算
模板的截面抵抗矩为：W＝900×15/6=3.38×10mm； 模板自重标准值：x1＝0.3×0.9 =0.27kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2＝0.12×24×0.9 =2.592kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.12×1.1×0.9 =0.119kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×0.9 =0.9kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×0.9=1.8kN/m。
2
4
3
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.27+2.592+0.119)×1.2=3.577kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(0.9+1.8)×1.4 =3.78kN/m；
对荷载分布进行最不利布臵，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图 跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×3.577×0.32+0.1×3.78×0.32=0.06kN〃m
第 30 页