NG1＝3.54×8.38＝29.665kN； (2)模板的自重(kN)：
NG2＝0.3×0.9×0.9＝0.243kN； NG3＝24×0.12×0.9×0.9＝2.333kN； 静荷载标准值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝32.241kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载： (1)活荷载标准值：
NQ＝（1＋2）×0.9×0.9＝2.43kN 3.立杆的轴向压力设计值计算公式：
N＝1.2NG＋1.4NQ＝1.2×32.241＋1.4×2.43＝42.09kN （2）立杆稳定性验算。按下式验算 σ =1.05N/(φAKH)≤f
φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用； A --立杆的截面面积，取4.89×102mm2；
KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用； 计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0=h+2a=0.6+2×0.3=1.2m；
l0=kμh=1.243×1.845×0.6=1.376m； 式中：h-支架立杆的步距，取0.6m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取
0.3m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.845； k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.243； 故l0取1.376m；
λ=l0/i=1.376×103 /15.8=88； 查《规程》附录C得 φ= 0.673； KH=1/[1+0.005(H-4)]
KH=1/[1+0.005×(8.38-4)]=0.979；
σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×42.09×103 /(0.673×4.89×102×
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0.979)=137.17N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =137.17N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:
Nut＝1.2NG＋0.85×1.4NQ＝41.58kN； 风荷载标准值按下式计算：
Wk=0.7μzμsWo=0.7×1.721×0.405×0.8=0.39kN/m2；
其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.8 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 1.721 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.405；
Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.39×0.9×0.62/10=0.015kN〃m；
（2）立杆稳定性验算 σ =1.05Nut/(φAKH)+Mw/W≤f
σ =1.05×Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×41.58×103/(0.673×4.89×102×0.979)+0.015×106 /(5.08×103)=138.46N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =138.46N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2、梁模板设计与验算
结构面层均为井字框架梁，且大部分为预应力梁，主梁最大截面为1300×2400mm；梁跨度最大的截面为800×2200mm，跨度36米。梁侧模、底模面板均采用18mm的木胶合板，主龙骨采用100x100mm的方木，次龙骨采用50×100mm的方木，底模支撑采用多功能碗扣架，间距600×600，侧模对拉杆为M16螺杆。梁高1000mm以上的必须增设一至三道对拉螺杆；同时为保证梁内部截面尺寸，在梁内侧对拉螺栓部位设臵顶模撑，顶模撑长度与梁内截面宽度相同。梁模板支撑如下：
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1）
截面为800×2200mm的梁的计算，示意图如下：
沿梁高@600设置三道M16对拉螺杆（加套管），最底下一道离梁底≤300100*100方木斜撑,间距600mm15mm厚木胶板100*100mm方木侧模主龙骨，间距600mm50*100mm方木侧模次龙骨，间距≤300mm均布≤60050*100mm方木底模次龙骨，间距≤250均布100*100mm方木底模主龙骨，间距@600U托立杆，沿梁方向间距600mm横杆，高度方向间距≤900mm扫地杆，离地面@300
1、梁底模验算
模板支撑体系简如上图 底模板材料验算：
取1米宽板带，面板验算简图，如下：
荷载取值：
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模板自重，取q1=0.3KN/m2； 混凝土自重： 取24KN/m3；
钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3； 振捣混凝土产生的荷载：取2 KN/m2；
则，荷载q1 = 0.3×1×1.2+24×2.2×1×1.2+1.5×2.2×1×1.2+2×1×
1.4=70.48KN/m
荷载：q2=0.3×1+24×2.2×1+1.5×2.2×1=56.4KN/m（用于验算刚度，不考虑振动荷载）
1m宽面板材料受力计算：（近视按三等跨连续梁计算，跨径取200mm）
Mmax= 0.100ql2=0.100×70.48×0.22=0.28KN?m Vmax = 0.600ql=0.600×70.48×0.2=8.46N 1m宽18mm厚胶合板截面参数：
b h21 ?0.0182W===54×10-6 m3
66b h31 ?0.0183I===48.6×10-8 m4
1212胶合板强度及挠度变形验算：
Mmax0.28?103??5.19?106(N/m2)，合5.19N/mm2＜9.7 N/mm2，满足要求； σ=?6w54?10ql456.4?103?0.24?3?0.677?0.27?10(m)，合0.27mm，满?=0.6776?8100EI100?4680?10?48.6?10足要求。
允许绕度：[?]=l/250=1.0*10-3（m）=1.0mm
2、50×100mm次龙骨验算：
1）次龙骨顺梁长方向布臵，于梁底设臵四道，按中距150+200+200+150mm布臵。 次龙骨之下的主龙骨间距按600mm布臵，则次龙骨计算简图如下：
a) 荷载取值：
? 模板自重，取q1=0.3KN/m2； ? 混凝土自重： 取24KN/m3；
? 钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3； ? 振捣混凝土产生的荷载：取2 KN/m2；
上述荷载首先作用于胶合板面板，然后由面板传递给次龙骨，次龙骨承受的线荷载如下：
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q = （0.3×1.2+24×2.2×1.2+1.5×2.2×1.2+2×1.4）×0.25= 17.62KN/m b) 次龙骨受力计算：（近视按三等跨连续梁计算）
Mmax= 0.100ql2=0.100×17.62×0.62 = 0.634KN?m，合0.63×103 （N?m）
Vmax = 0.600ql=0.600×17.62×0.6 = 6.34 KN，合6.34×103 （N） c) 50×100方木材料的截面参数：
b h20.05 ?0.1002W=== 0.833×10-4 m3
66b h30.05 ?0.1003I== = 4.17×10-6 m4
1212d) 次龙骨强度及挠度变形验算：
Mmax0.63?1032262??7.56?10(N/m) σ=，合7.56N/mm＜11 N/mm，满足要求；?4w0.833?10ql417.62?103?0.64?3?0.677?0.41?10(m)，合0.41mm，满?=0.677
100EI100?9000?106?4.17?10?6足要求。
允许绕度：[?]=l/250=0.9*10-3（m）=3.6mm
3、主龙骨（100×100mm方木）验算：
1）主龙骨垂直梁长方向布臵，沿梁长方向布臵间距为600mm。主龙骨设臵于立杆
之上，立杆布臵为垂直梁向300mm、顺梁向600mm，主龙骨计算简图如下：
荷载取值：
? 模板自重，取q1=0.3KN/m2； ? 混凝土自重： 取24KN/m；
? 钢筋自重：根据每立方米钢筋含量1.5KN/m3； ? 振捣混凝土产生的荷载：取2 KN/m2；
上述荷载首先作用于胶合板面板，然后由面板传递给次龙骨，再由次龙骨以集中荷载形式传递给主龙骨，主龙骨所承受的集中荷载如下：
化为线形荷载：近视为两跨均布荷载，跨径500mm。
q=（0.3*1.2+24*2.2*1.2+1.5*2.2*1.2+2*1.4）*0.3=21.14 KN/m 主龙骨受力计算，查建筑施工手册计算表2-11，结果如下
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