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P=1作用在1号梁轴上时?r1??11?2d??21?d?1?2d?0.6?2?1.6?0.4?1.6?1?3.2??0.64 P=1作用在2号梁轴上时?r2??12?2d??22?d?1?d?0.4?2?1.6?0.3?1.6?1?1.6?0.16 P=1作用在5号梁轴上时?r5??15?2d??25?d??0.2?2?1.6??0.64
MMM??????汽=（0.36-0.54）?2??0.36 =0.36-0.54+0.91+0.08?0.81 =?1.23?1.23??2.46
?xi2psin?il l汽人集中荷载换算成正弦荷载的峰值计算可采用下式P?公路—Ⅱ级车辆荷载如
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纵向一列车轮对中横隔梁的计算荷载?h0?0.55?94.5?51.98cm?x 最大正弯矩M汽（+）=（1+?）?P0p????1.238?1?119.84?(0.91?0.08)?103.39kN?mM汽（-）=（1+?）?PkN?m 0p????1.238?1?119.84?(?0.54?0.36)??20.71M人=（1+?）?P人??人=1.238?1?2.865?2.46??8.72kN?m
弯矩组合 正弯矩
?M??1.4?103.39?144.75kN?m
?负弯矩人群
?M?1.4?(0.71?8.72)?43.75kN?m
（二）横梁截面配筋与验算 1.正弯矩配筋
把铺装层这算3cm计入截面，则横梁翼板有效宽度为1/3跨径：
640/3?213(cm)b?12hn?15?12?14?183cm
按规范要求取小值，即b??183cm赞取a=8cm,则h0?103?8?95cm 按《公预规》5.2.2条规定?0Md?fcdbx(h0?x/2)
144.75?13.8?1.83x(0.95?x/2)0.5x2?0.95x?0.0057?0
得x?0.011m?1.1cm
由公式fsdAs?fcdbf?hf?得As?13.8?1.83?0.011/280?1?10m?10cm
?322选用4?20Ag?12.56cm
此时a?5?3.5?8.5(cm)，h0?103?8.5?94.5cm
2x?280?12.56/13.8?183?1.39cm
?h0?0.55?94.5?51.98cm?x满足要求！
验算截面抗弯承载力
?0Md?fcdbf?x(h0?x/2)?13.8?103?1.83?0.0139?(0.945?0.0139/2)?329.3kN?m?Mj?144.5kN?m37
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2.负弯矩配筋
取 Mj?MA?21.29(kN?m)?Md?22.45(kN?m)h0?100?3?97cm
?0Md?fcdbx(h0?x/2)
43.75?13.8?103?0.15x(0.97?0.5x2?0.97x?0.057?0
得：x?0.022m?2.2cm
1x) 2Ag??13.8?0.15?0.022/280?1.63?10?4m2?1.63cm2
选用2?16则As?2?2.011?4.022cm 此时x?280?4.022/(13.8?15)?5.44cm 验算截面抗弯承载力
2?0Md?13.8?103?0.15?0.0544?(0.97?0.0544/2)?106.17(kN?m)?Mj?43.75kN?m
横梁正截面含筋率
4.022?100%?0.276%
15?9712.56?2??100%?0.333%
183?14?15?80.5?1?均大于《公预规》9.1.2条规定的受拉钢筋最小配筋率百分比0.2% （三）横梁剪力效应及配筋设计
计算横梁各主要截面处得剪力影响线坐标，据此绘制影像图加载求出
??值
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经过比较，2号梁位处截面的2号梁右截面2.3号梁中间
??汽为最大
??汽=0.624+0.38+0.191－0.072=1.142
??汽=0.516+0.257=0.773 =1.142/2=0.571
荷载以轴重计
??汽/2剪力效应计算Vdmax?p汽bi???汽/2
Vdmax?36.286?4.85?0.571?100.49kN
考虑弯矩组合系数，并取提高系数为1.40，则取用的剪力效应值为
Vdmax?1.4?100.49?140.69kN
按《公预规》5.2.9~5.2.10条规定抗剪承载力验算要求
?0Vd?0.51?10?3fcu,kbh0?0.51?10?3?30?150?945?395.96kN
?0Vd?0.51?10?3?2ftdbh0?0.51?10?3?1.39?150?945?98.52kN
计算剪力效应?0Vd?140.69kN，介乎两者之间，横梁需配置抗剪钢筋；拟全部采用箍筋来承受剪力，
2选取箍筋为双肢?8，As??2?0.503?1.006cm，按《公预规》5.2.11条规定箍筋间距Sv按下式计算
Sv??12?120.2?10?6(2?0.6P)fcu,kAsvbh02(??0Vd)2?
1.12?0.2?10?6?(2?0.6?0.886)30?100.6?195?150?9452?445.8mm140.692式中：P?100??100As12.56??100?0.886故箍筋间距Sv为 bh015?94.5取Sk?15cm则?sv?四．行车道板得计算
Asv1.006??0.477%??kmin，满足规范规定的构造要求。 bSk15?1539
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（一）计算图式
考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间铰接的板计算 （二）永久荷载及其效应
1.没延米上的横载g
沥青混凝土层面：g1?0.05?1?23?2.25(kN/m)
C30混凝土垫层：g2?0.1?1?24?2.41(kN/m)
T梁翼缘板自重：g3?0.12?1?25?3(kN/m) 每延米跨宽板横载合计：g?2. 永久荷载产生的效应
弯矩：MAh???gi?6.55k(N/m)
1?6.55(160?0.18)2??6.6kN?m 2glb??b1.6?0.18剪力：VAh??6.55??4.65kN
223. 可变荷载产生的效应
公路—Ⅱ级，以重车后轮作用于铰接缝轴线上为最不利位置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载
按照《桥规》4.3.1条后车轮着地宽度b2及长度a2为：
a2?0.2mb2?0.6m
顺行车方向车轮压分布宽度：a1?a2+2H?0.6?2?0.12?0.44(m) 垂直行车方向轮压分布宽度：b1?b2?2H=0.6+2?0.12=0.84（m）
荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：a?a1?1.4?2l0?0.44?1.4?2?0.71?3.26(m) 单轮时：a??a1?2l0?1.84(m)
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