式中：Q—单位索重（KN/m） H—水平张力（KN）
D岸：DD′直线段、S50＝L4/cosα2
弦孤差、△50＝Q2×L43/(24×T202×cos4α2）
跨间空索初始索长
S20+△20＝L+△H2/(2×L)+8×F02/(3×L)－32×F04/(5×L3) 则：空索初始长度
S0＝S10+S20+S50+△10+△20+△50 (5) ②、重索计算 图(3)示。
βT1F1F2CP/2L2LL4 DΔHA1αBP/2L12T1A′αT3T2T3D′L3图(3)、吊重索跨布置图
设定前吊点重索垂度F2， 相应简支梁前后吊点弯矩
B处：M1＝P×L1×[1－(L1+L2/2)/L]+ Q×L1×(1－L1/L)×L+DH22/2 L+DH22C处：M2＝P×(L―L1―L2)×(L1+L2/2)/L+ Q×(L1+L2)×[1－(L1+L2)/L] ×因为荷载是竖向的，沿钢索(跨间)全长的水平分力为常数，
则：H＝M1/F1=M2/F2 因而：F1＝M1×F2/M2
跨间重索竖直力
A岸：R1＝P×[1－(2×L1+L2)/(2×L)]+Q×L+DH22/2 /2－△H/L
D岸：R2＝P×(L1+L2/2)/L+Q×L2+DH2/2+H×△H/L 则：钢索张力
T1=R1+H22 H?L22T2=H?BC/L2
(F2-F1-DH L2/L)/L2
6
2 T3=R2+H22 主索最大张力T＝Max（T1、T2、T3），即T1、T2、T3之中最大值，当结构位于跨中（L1+L2/2＝L/2）时，有：
主索安全系数 K=TP/T (6) 吊重塔顶水平力差
A岸：H1＝H－T1×cosα1（正值表示向河） (7) D岸：H2＝H－T３×cosα2（正值表示向河） (8) 吊重塔顶竖直力
A岸：V1＝R1+T1×sinα1 (9) D岸：V2＝R2+T3×sinα2 (10) 主索后拉索吊重索长 AA′直线段、S1＝L3/cosα
1
弦弧差、△1＝Q2×L33/(24×T12×cos4α1) DD′直线段、S5＝L4/cos4α2
弦弧差、△5＝Q2×L43/(24×T32×cos4α2) 跨间部分吊重索长 AB：直线段、S2＝(F1-DH?L1/L)2L12 弦弧差、△2＝Q2×L1×S22/(24×H2) BC：直线段、S3＝(F2-F1-DH?L2/L)2L22 弦弧差、△3＝Q2×L2×S32/(24×H2) CD：直线段、S4＝[F2+DH(L-L1-L2)/L]+(L-L1-L2)22 弦弧差、△4＝Q2×(L―L1―L2)×S42/(24×H2)
则：吊重索长
S＝S1+S2+S3+S4+S5+△1+△2+△3+△4+△5 (11) 主索吊重弹性伸长值增量
△S＝[(S1+S2+△1+△2)×(T1－T10)+(S3+△3)×(T2－H0)+(S4+S5+△4+△5)×(T3－
7
T30)]/(E×A) (12) 主索温度变形
△St＝S0×0.000012×△T (13) (3)、判断
主索空索和重索情况计算完成后，则判断重索长度S是否与空索长度S0加弹性伸长值增量△S加温度变形△St(若考虑温度影响)之和相接近，即：S≈S0+△S+△St，若满足，则假定的重索垂度F2合适；否则，重新假定重索垂度F2，重复步骤②的计算，直到F2满足要求为止。然后判断主索安全系数K是否合适，若合适，结束计算；否则重新拟定初始垂度F0或增加运输主索数量A，重新进行步骤(2)的全部计算，直到主索安全系数K满足要求。
2.3.2.1.3、程序流程及BASIC语言源程序 （略）
2.3.2.2、利用上述程序对主索张力及主索对塔架的作用力的计算结果 主索单根钢绳钢丝截面积A=1178.07 mm2，钢丝破断拉力总和为1178.07 ×170＝200272 Kg＝200.272吨，整条钢丝绳的破断拉力为Tp＝200.272×0.82(6×37+FC钢丝绳破断拉力折减系数)＝164.223吨≈1640KN, 则1组主索破断拉力＝3× 1640KN=4920KN。
主索按预制场起吊、双江岸左右幅拱脚段就位、左右幅拱顶段就位、运输构件至索跨跨中共计算六种工况。计算初始数据及计算结果如下：
主 索 初 始 数 据
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 吊装跨径＝ 192.5 米
前后两吊点间水平距离(单吊点取零值)＝ 19 米 起吊岸主锚距塔架水平距离＝ 50 米 非起吊岸主锚距塔架水平距离＝ 45 米
两岸塔顶高差(起吊岸低取正值，等高取零值)＝-3 米 起吊岸主索后拉索与水平面夹角＝ 25.5005 度
8
非起吊岸主索后拉索与水平面夹角＝ 28.371 度 主索弹性模量＝ 75.6 千牛/平方毫米
安装期与吊运期最大温差(温度升高取正值)＝-20 摄氏度 起吊结构重量(包括吊具及动力系数)＝ 494.24 千牛 主索单位重量＝ .33297 千牛/米 主索破断拉力＝ 4920 千牛 主索截面面积＝ 3534.21 平方毫米 拟定的主索跨中安装垂度＝ 8.5 米
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
主 索 计 算 结 果
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 空索情况: ────
空索跨中垂度F0= 8.5 米
空索初始长度S0= 300.1053 米(不含后拉索回头长度) 空索后拉索张力(较大岸)T0= 184.7941 千牛 起吊岸塔架空索水平力差H10= 14.68061 千牛 起吊岸塔架空索竖直力V10= 114.4377 千牛 非起吊岸塔架空索水平力差H20= 19.73957 千牛 非起吊岸塔架空索竖直力V20= 116.5669 千牛
结构后吊点距起吊岸塔架 25 米时的情况(预制场起吊)： ────────────────── 1、不计温度影响
后吊点垂度F1= 8.954078 米 前吊点垂度F2= 11.76534 米 跨间主索水平张力H= 1210.486 千牛 主索最大张力T= 1293.732 千牛
起吊岸塔架主索水平力差H1= 42.78811 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 1013.555 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 141.6352 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 678.9923 千牛
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2、温度降低 20 度时 后吊点垂度F1= 8.840272 米 前吊点垂度F2= 11.61581 米 跨间主索水平张力H= 1226.07 千牛 主索最大张力T= 1308.408 千牛
起吊岸塔架主索水平力差H1= 45.12428 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 1020.116 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 143.5722 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 686.119 千牛
结构后吊点距起吊岸塔架129.95米时的情况(左幅拱顶段就位)： ────────────────── 1、不计温度影响
后吊点垂度F1= 13.70483 米 前吊点垂度F2= 11.9924 米
跨间主索水平张力H= 1390.257 千牛 主索最大张力T= 1438.245 千牛
起吊岸塔架主索水平力差H1= 123.7818 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 794.0148 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 124.7609 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 1051.845 千牛 2、温度降低 20 度时 后吊点垂度F1= 13.54859 米 前吊点垂度F2= 11.85568 米 跨间主索水平张力H= 1406.29 千牛 主索最大张力T= 1453.685 千牛
起吊岸塔架主索水平力差H1= 125.4452 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 801.1185 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 127.2078 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 1058.932 千牛
结构后吊点距起吊岸塔134.95米时的情况(右幅拱顶段就位)： ──────────────────
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