吊点垂度F= 4.562891 米
跨间主索水平张力H= 182.1061 千牛 主索最大张力T= 199.1668 千牛
起吊岸塔架主索水平力差H1= 17.21021 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 93.293 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 6.8614 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 175.2921 千牛 2、温度降低 20 度时 吊点垂度F= 4.452112 米
跨间主索水平张力H= 186.6373 千牛 主索最大张力T= 203.2901 千牛
起吊岸塔架主索水平力差H1= 17.65947 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 95.31065 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 7.764527 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 177.1808 千牛
结构吊运至跨中时的情况: ─────────── 1、不计温度影响
跨中主索最大垂度F= 13.06265 米 跨间主索水平张力H= 322.9029 千牛 跨中主索最大张力T= 327.1717 千牛 主索安全系数K= 3.591387
起吊岸塔架主索水平力差H1= 27.60382 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 193.5319 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 36.32067 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 197.3809 千牛 2、温度降低 20 度时
跨中主索最大垂度F= 12.87527 米 跨间主索水平张力H= 327.6022 千牛 跨中主索最大张力T= 331.8222 千牛 主索安全系数K= 3.541053
起吊岸塔架主索水平力差H1= 28.10567 千牛
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起吊岸塔架主索竖直力V1= 195.6073 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 36.92844 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 199.5172 千牛
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应力安全系数计算略。 2.5、索塔(见图02～08)
塔架采用常备M型万能杆件组拼成三柱门式钢桁架结构，塔脚与基础固接，通过风缆来约束塔顶位移。塔顶设钢板箱上、下分配梁来支承主索及工作索座滑轮，并将悬索系统传递来的荷载分配到塔顶各节点上。塔顶标高由拱顶标高259.86+fmax+工作高度来决定，即为259.86+15.029+9.0＝283.889m，实际双江岸塔顶标高284.207m，塔架基础顶面标高261.0m，塔高23.207m；新县城岸塔顶标高287.207m，塔架基础顶面标高264.0m，塔高23.207m。塔架横向宽塔顶30m，纵向宽度2m。索塔采用M型万能杆件组拼，需杆件钢材总重144.197t。为克服塔架纵横向水平力，两岸塔架设置3组5∮19.5mm后风缆和两侧各1组5∮19.5mm横风缆；后风缆拉于每笼立柱顶部中间位置，侧风缆拉于上分配梁端头位置；后风缆进入两岸主锚碇锚固，横风缆设置抗拉力不小于20吨的风缆锚碇锚固；横风缆与水平面夹角按塔架构造图(图04)中的说明进行布置。两岸塔架∮19.5mm风缆索用量约2500m。为减小风缆垂度的影响，塔架后风缆及横风缆每道安装张力按5t控制；所有风缆千斤绳考虑8倍的安全系数后布置。
塔架按预制场起吊、运输拱箱至索跨跨中、双江岸右幅拱脚段就位等运输状态按塔架的最大受力组合进行计算，计算时综合考虑了主索、工作索、起吊牵引索的共同作用。因两岸塔架结构相同，双江岸塔架受力较大，仅取双江岸塔架做控制计算，并按吊运1#拱箱(靠桥轴线)至9#拱箱(外侧边箱)的不同的索力作用位置(共计算了9个工况)对塔架分别进行了计算。在最不利情况下(双江岸塔架在9#拱顶段拱箱运输至索跨跨中时)由主索、工作索及牵引索(不含风缆初张力)产生的塔顶最大竖直压力为1253.302KN，纵向水平力为213.415KN(向河方向)，横向水平力为206.658KN，见图(4)。
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图(4)、吊9#拱箱(左幅外侧边箱)至索跨跨中时塔顶力作用图
其余8个工况塔顶力作用图略。
塔架作为空间杆系结构利用《微机结构分析通用程序SAP2000》进行了电算，万能杆件各节点看成空间铰结点，计算时未考虑风缆对塔架的约束作用，偏于安全，计算模型见图(5)示。
按各个计算状态各单元的最大受力值进行单肢杆件、杆端连接螺栓及节点板孔壁挤压的强度复核，另对不能满足受力要求的2N5斜杆皆用2N3代替，2N4水平杆
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皆用4N4代替，使所有的杆件及连接皆在规范容许受力范围之内。吊9#拱箱(左幅外侧边箱)至索跨跨中时塔架轴力计算结果见图(6)，该工况立杆(4N1)有最大轴力。
图(5)、塔架计算拉伸模型
图(6)、吊9#拱箱(左幅外侧边箱)至索跨跨中时塔架轴力填充图(其余工况未示)
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综合塔架在各工况的最大内力计算结果如下：
塔脚竖直杆4N1最大压力N＝-102.254t<[133t]，最大拉力N＝36.145t<[135t联结控制]；水平杆(4N4)最大压力N＝-27.692t<[42.6t联结控制]，最大拉力N＝31.871t<[42.6t联结控制]；斜腹杆(2N3)最大压力N＝-27.094t<[37.8t联结控制]，(2N3)最大拉力N＝29.633t<[37.8t联结控制]。
索塔位移计算结果：
吊9#拱箱(左幅外侧边箱)至索跨跨中时塔架纵向位移6.46cm(向前)，横向位移0.91cm；在风缆初张力作用下，塔架初始纵向位移-2.30cm(向后)。
2.6、塔顶分配梁(附图09～12)
塔顶设上、下分配梁。两岸上下分配梁结构相同，上分配梁为470mm×700mm钢箱梁，下分配梁为400mm×600mm钢箱梁。下分配梁简支于万能杆件柱头上，上分配
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