和状态”进入分馏塔上部进行分馏。
分馏塔顶油气经分馏塔顶油气-热水换热器（E1300AB）、分馏塔顶油气空冷器（E1301AB）、分馏塔顶油气冷凝冷却器（E1302AB）冷却至40℃，进入分馏塔顶油气分离器（V1302）进行气、液相分离。分离出的粗汽油经粗汽油泵（P1303AB）一部分打入吸收塔（T1401）作吸收剂，另一部分作分馏塔顶冷回流，富气进入气压机（C1401AB）。含硫的酸性水由富气水洗泵（P1309AB）抽出作为富气洗涤水送至气压机出口管线。
轻柴油自分馏塔第十一或十三层抽出自流至柴油气提塔（T1302），汽提后的轻柴油由轻柴油泵（P1305AB）抽出，经轻柴油-富吸收油换热器（E1305）、轻柴油-热水换热器（E1307）、轻柴油冷却器（E1308）使轻柴油温度降至40℃，一路作为产品出装置；一路进封油罐（V1303）分别为燃烧油、封油；一路送至再吸收塔（T1403）作吸收剂。
分馏塔的过剩热量分别由顶循环回流、中段循环回流及油浆循环回流取走。顶循环回流自分馏塔第四层塔盘抽出，用顶循环油泵（P1304AB）升压，经顶循环油-热水换热器（E1303AB）温度降至90℃后返回分馏塔第一层塔盘。中段回流油自分馏塔第十七层抽出，由中段循环回流油泵（P1306AB）升压，经分馏中段油—油浆换热器（E1310）、稳定塔底重沸器（E1409）、解吸塔底重沸器（E1406）、分馏中段油-热水换热器（E1309）换热后温度降至290℃返回分馏塔第十四层塔盘。油浆自分馏塔底由循环油浆泵（P1308AB）抽出后分为两部分，一部分直接送至提升管反应器（R1201A）；另一部分经分馏中段油—油浆换热器（E1310）、循环油浆-原料油换热器（E1313）后温度降至290℃，返回分馏塔底及盘环型档板上方。需外甩油浆时，一部分经油浆冷却水箱（E1314）冷却至90℃，直接出装置送至燃料油罐区。
从V1302来的富气经气压机入口凝液罐（V1404）进入气压机进行压缩，出口压力为1.6Mpa（绝）。气压机出口富气先与解吸塔顶气及富气洗涤水汇合一起至压缩富气空冷器（E1401AB）冷却，再与吸收塔底油混合，经压缩富气冷却器（E1402AB）冷却至40℃，进入气压机出口油气分离器（V1401）进行气、液分离。分离后的气体进入吸收塔（T1401）用粗汽油及稳定汽油作吸收剂进行吸收，吸收过程放出的热量由两个中段回流取走。贫气至再吸收塔（T1403），用轻柴油作吸收剂进一步吸收后，干气自塔顶馏出送至工厂燃料气管网。
凝缩油由凝缩油泵（P1401AB）从气压机出口油气分离器（V1401）抽出后分两路：一路经稳定汽油—凝缩油换热器（E1405）加热后进入解吸塔中部；另一路直接进入解吸塔顶部，由解吸塔底重沸器（E1406）加热，以解吸出凝缩油中的C2组分。重沸器热源为分馏塔中段循环回流油。塔底抽出的脱乙烷汽油，经稳定汽油与脱乙烷汽油换热器（E1407）与换热后送至稳定塔（T1404）进行多组分分馏，稳定塔底重沸器（E1409）亦由分馏塔中段循环回流油提供热量。液化石油气从塔顶馏出，经稳定塔顶冷凝冷却器（E1408AB），冷至
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40 ℃后进入稳定塔回流罐（V1402）。液化石油气经稳定塔顶回流泵（P406AB）抽出后，一部分作稳定塔回流，其余作为液化石油气产品送至产品精制脱硫及脱硫醇。稳定汽油从稳定塔底流出，经稳定塔进料换热器（E1407）、稳定汽油—凝缩油换热器（E1405）、稳定汽油冷却器（E1411AB）冷却至40℃，一部分由稳定汽油泵（P1407AB）送至吸收塔作补充吸收剂，其余部分作为产品送至产品精制部分脱硫及脱硫醇。
气压机出口油气分离器（V1401）分离出的酸性水直接自压至装置外酸性水汽提装置处理。
从装置外来的104℃、2.0Mpa低压除氧水分别送至外取热器汽包、油浆蒸发汽包V1701和余热锅炉（F1701）汽包。外取热器所产饱和蒸汽在外取热器内自行过热，V1701和F1701产生1.27Mpa饱和蒸汽5.88/8.13t/h均在余热锅炉过热。
自再生器来的再生烟气经水封罐进入余热锅炉，回收余热后，温度降至180℃排至大气。
装置产汽系统各汽包的排污水和余热锅炉的排污水一同进入排污冷却器V1702，用新鲜水混合降温后排至工厂污水处理场。
系统所需的磷酸三钠采用连续加药方式，固体的磷酸三钠在加药装置（V1704）内溶解，并加压送至各汽包中。
第四节 自动控制方案简介
第一条 提升管（R-1201A）反应温度控制
反应温度是影响催化裂化装置产品收率及产品分布的关键参数之一，它受许多工艺参数和约束条件的影响。催化裂化反应是吸热反应，其需热量直接由再生器烧焦的燃烧热（主要的）和反应进料携带的热量（次要的）提供，在其它因素相对不变的条件下，反应温度在一定范围内可以通过调节再生催化剂的循环量和进料温度来控制。
提升管反应器（R1201A）出口温度控制是通过调节再生滑阀（TV1115）的开度从而控制再生催化剂循环量来实现的。
为提高装置的安全可靠性和操作灵活性，该控制回路中设置了再生滑阀差压保护回路，提升管反应器出口温度调节器（TRCA1115，反作用）与再生滑阀压降调节器（PdRCA1107，正作用）组成超值控制系统，以实现再生滑阀低压差软限保护，防止催化剂倒流。在正常工况时，再生滑阀压降总是大于其给定值（一般约为0.01Mpa），再生滑阀由提升管反应器出口温度调节器（TRCA1115）控制，而再生滑阀压降调节器（PdRCA1107）处于自动跟踪状态，在异常工况时，即当再生滑阀压降低于PdRCA1107的给定值时，PdRCA1107的输出值自动降低并低于TRCA1115的输出值，此时低值选择器就会自动选择pdc1107的输出去控制再生滑阀（而TRCA1115则退居自动跟踪状态），以维持再生滑阀一定压降，防止催化剂倒流。
异常工况消失后，再生催化剂循环量和反应温度随之上升，反作用调节
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器（TRCA1115）的输出自动降低，而正作用调节器（PdRCA1107）的输出值却随再生滑阀压降的增加而逐步上升，当TRCA1115的输出值小于PdCA1107的输出值时，低值选择器又自动选择TRCA1115去控制再生滑阀，PdCA1107再次退居自动跟踪状态，整个系统又自动平衡地恢复到提升管反应温度控制再生滑阀的正常状态。 第二条 沉降器（R-1201B）压力（简称反应压力）——催化分馏塔（T-1301）顶压力控制。
反应压力是通过控制分馏塔顶压力来实现的，反应压力决定着两器的压力平衡，是影响主风机和气压机负荷平衡的主要参数。反应压力在生产的不同阶段及在不同的情况下，采用不同的控制方法：
1、两器烘炉及流化试验阶段
利用沉降器顶出口油气管道上的放空调节阀来控制，主要目的是控制烘炉升温的速度。
2、喷油前建立汽封至两器流化（分馏塔油气入口大盲板拆除后）。在反应进油前建立汽封至两器流化升温阶段，利用调节塔顶出口油气蝶阀（PV1201A）的开度来控制。
3、反应进油至启动富气压缩机前
利用测压点设在分馏塔顶的压力调节器（PRC1201B）调节气压机入口富气放火炬调节阀（PV1201B）的开度来控制。随着反应进料量和反应深度的增加，用DN200闸阀手动与PV1201B并联控制，旁路部分油气，仍由PC1201B自动控制，从而保证进油阶段反应压力的稳定。
4、正常生产阶段
富气压缩机投入运行后，由于机组为恒转速运行，反应压力由分馏塔顶压力调节器（PRC1201C）调节气压机出口反喘振调节阀（FV1802），调节富气返回分馏塔顶的循环量来控制。
当气压机入口流量低于该机喘振流量时，气压机入口流量喘振调节器（FC1801）将自动取代PRC1201C进行控制，保护富气压缩机安全运行。分馏塔顶压力调节器（PRC1201C）与气压机反喘振调节器（FRC1801）组成自动选择（低值）调节系统。
在正常工况运行中，富气压缩机入口压力调节器（PRCA1801）只起自动保护作用，它的给定值一般高于正常工况下富气压缩机入口压力，一旦富气压缩机入口压力超高（如气压机紧急停机），PRC1201就自动开启入口富气放火炬闸阀（PV1201B），保证反应及分馏系统安全。
第三条 再生器（R-1201C）沉降器（R-1201B）差压与再生压力控制
为了维持再生器与沉降器之间的压力平衡及主风机组的平稳操作，采用再生器—沉降器差压调节器（PdRCA1103反作用）和再生器压力调节器（PC1101反作用）组成自动选择调节系统，当再生器与沉降器的差压力超过安全给定值时，自动选择调节系统的两器差压调节器（PdRCA1103）就无扰
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动地自动取代再生器压力调节器（PRCA1101）进行控制，维持两器差压在允许的范围内，当再生器与沉降器差压恢复到给定值范围内时，系统又无扰动地自动转回再生器压力控制双动滑阀。 第四条 沉降器（R-1201B）藏量控制
沉降器藏量调节器（WRCA1101）直接控制待生塞阀（WV1101）的开度，由于待生立管有较大的储压能力的操作弹性，所以塞阀压降不设置软限保护，但设置差压记录和低差压（开度太大）报警。 第五条 分馏塔中段油回流控制
为保证分馏塔分馏效果，分馏中段油要移走多余的热量，这部分热量主要用作吸收稳定系统塔底重沸器加热的热源，再多余的热量用于热水换热，本设计采用了中段油总流控及总温控，以控制返塔中段油的温度及流量稳定。 第六条 分馏塔塔底油浆系统控制
分馏塔底油浆循环的目的是取走反应油气带入的大量热量的并可洗涤净化反应油气中带入分馏塔的催化剂颗粒。
重油催化裂化生产过程中，要外甩一部分油浆作为产品油浆送出装置。根据工艺过程的特点，本设计采用了返塔油浆定流量控制（FRC1207）及外甩油浆定流量控制（FRCQ1208）。
分馏塔底液位是油浆换热段的“热平衡指示器”，当反应油气带入的热量增加时，塔底温度升高，油浆馏分变重，塔底液位降低；相反，反应油气带入的热量量减少时，塔底温度下降，油浆馏份变轻，塔底液位上升。因此，用分馏塔底液位控制油浆换热系统的取热量，既利于控制油浆换热段的平衡，又能保证塔底液位稳定。
本装置中，分馏塔底液位调节回路（LRCA1201）的输入设置两台变送器，一台为电动内浮球，一台为双法兰差压变送器，二者切换作用。塔底气相温度调节器（TRCA1219）与塔底液位调节器（LRCA1201）组成自动选择系统控制循环油浆的换热量。正常工况时，用LRCA1201控制TV1219；塔底气相温度高于安全给定值时，选择调节系统中的温度调节器（TRCA1219）无扰动地自动取代塔底液位调节器（LRCA1201）来控制TV1219，增加换热量，降低油浆返塔温度，从而减少分馏塔底油气的蒸发量。当塔底温度恢复到安全给定值时，系统又会无扰动地自动转回LRCA1201控制TV1219。 第七条 自动保护系统
催化裂化装置工艺过程比较复杂，相互影响，相互制约的因素很多，保持反应再生系统的压力平衡和催化剂的正常循环是装置安全生产的必要条件，与此密切相关的主风机、气压机机组安全运转又是保证装置安全生产的关键。因此，本装置设有自动保护系统，对装置的安全运行来说是非常重要的。
自保系统设有自动和手动两种状态，当开停工阶段工艺参数没有达到设定值，为防止自保动作，可切到手动，切除自保系统；在装置正常生产中，
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自保系统投入自动状态，当装置发生工艺参数超限，自保系统会自行启动，防止事故发生。
第五节 装置的主要技术参数
第一条 产品指标
名称 粗汽油 精制汽油 项目 馏程 馏程 KK’（℃） 10%馏出温度（℃） 50%馏出温度（℃） KK℃ 残留量 腐蚀（铜片，80℃，20分钟） 水溶性酸或碱 酸度mgKOH/100ml 实际胶质mg/100ml 饱和蒸汽压KPa 9月1日-2月29日 3月1日-8月31日 诱导期min 辛烷值RON/MON 馏程 95%馏出温度 闪点（℃） 腐蚀（铜片，80℃，20分钟） 酸度mgKOH/100ml 水溶性酸碱 凝点 10#℃ 0#℃ -10#℃ -20#℃ 密度（15℃）kg/m3 蒸汽压（37.8℃）KPa C5及C5以上组分含量%（V/V） 铜片腐蚀级 总硫含量mg/m3 游离水 蒸发残留物ml/100ml C2及以下组分含量（V/V）% 干气 油浆 C3及以上组分含量（V/V）% 固含量 质量标准（国标） ≧205 ≧205 ≧1.5 合格 无 ≧2.5 ≧5 ≧80 ≧67 ≧365 ≦65 合格 ≧5 无 ≧10 ≧0 ＜-10 ＜-20 ≧1380 ≧3.0 ≧1级 质量标准（企标） ≧205 ≧205 ≧1.5 合格 无 ≧2.5 ≧5 ≧88 ≧74 实测 ≦65 合格 ≧4.0 无 报告 ≧1380 ≧3.0 ≧1级 轻柴油 轻柴油 液化气 无 ≧0.05 ≧3.0 ≧3.0 无 ≧0.05 ≧3.0 ≧3.0 ≧2.0
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