【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 5.06kN 5.06kN 5.06kN 5.06kN 0.08kN/m 600 5.06kN 5.06kNA 600 600B 托梁计算简图 0.6860.590 托梁弯矩图(kN.m) 0.0260.368 托梁变形图(mm) 5.085.070.016.236.221.160.015.075.083.933.941.133.943.931.131.166.226.23 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.686kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.313kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.686×106/1.05/8982.0=72.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.4mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.111×6.660=0.737kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.300×0.600×0.600=0.108kN
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5 立杆 稳定性 计算 中国建筑股份有限公司
【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.700×0.600×0.600=6.300kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.145kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.600×0.600=1.080kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.09kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =10086/(0.207×424)=114.759N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =10086/(0.391×424)=60.818N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/16.0=155.185 =0.291 =10086/(0.291×424)=81.826N/mm2，立杆的稳定性计算 要求! < [f],满足11.2.3 b×h≤600×700梁支撑体系计算书
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【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 序号 计算 项目 计算内容 取梁截面尺寸600×700mm，模板支架搭设高度为19.78m，梁断面下采用2根立杆，间距400mm，立杆沿梁跨度方向间距800mm，梁底支撑采用50×100mm木枋间距250mm，水平杆步距1.5m；延梁高设置1道Φ14对拉螺杆和45°～60°斜撑1道。梁底顶托采用双钢管，支架采用φ48×3.5钢管（按φ48×3.0钢管计算）。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.850×0.600+0.500×0.600=13.050kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.600=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×13.050+1.4×1.800)×0.300×0.300=0.164kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.164×1000×1000/32400=5.050N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×13.050+1.4×1.800)×0.300=3.272kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3272.0/(2×600.000×18.000)=0.455N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×13.050×3004/(100×6000×291600)=0.409mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.850×0.300=6.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.300×(2×0.850+0.600)/0.600=0.575kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.600×0.300=0.540kN 均布荷载 q = 1.20×6.375+1.20×0.575=8.340kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.540=0.756kN 1 计算 参数 2 模板 面板 计算 3 梁底 支撑 木枋 计算 中国建筑股份有限公司 第 31 页 共 50 页
【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 0.90kN 0.76kN 8.34kN/m 400 0.90kNA 300 300B 木方计算简图 0.1810.061 木方弯矩图(kN.m) 0.0030.073 木方变形图(mm) 2.050.381.730.900.900.002.050.000.000.000.900.901.730.38 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.780kN N2=3.780kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.181kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.780kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.181×106/83333.3=2.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2.046/(2×50×100)=0.614N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.1mm 中国建筑股份有限公司
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【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kNAB100010001000 托梁计算简图 1.2541.108 托梁弯矩图(kN.m) 0.1464 梁底 托梁 计算 4.984.981.991 托梁变形图(mm) 7.567.563.783.780.000.006.366.362.582.581.201.204.984.987.567.561.201.202.582.586.366.363.783.78 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.253kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.917kN 经过计算得到最大变形 V= 2.0mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.253×106/1.05/8982.0=132.86N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 2.0mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 立杆 稳定性 计算 中国建筑股份有限公司
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