【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.92kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.111×19.780=2.627kN N = 13.917+2.627=16.543kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =16543/(0.207×424)=188.232N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =16543/(0.391×424)=99.756N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.042×(1.500+2×0.300)=2.554m =2554/16.0=160.102 =0.274 =16543/(0.274×424)=142.434N/mm2，立杆的稳定性计算 要求! < [f],满足11.2.4 600×700＜b×h≤1200×900梁支撑体系计算书
序号 计算 项目 计算内容 取梁截面尺寸1200×900mm，模板支架搭设高度为19.78m，梁断面下采用3根立杆，间距400mm，立杆沿梁跨度方向间距400mm，梁底支撑采用50×100mm木枋间距250mm，水平杆步距1.5m；延梁高设置2道Φ14对拉螺杆和45°～60°斜撑1道。梁底顶托采用双钢管，支架采用φ48×3.5钢管（按φ48×3.0钢管计算）。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.900×1.200+0.500×1.200=27.600kN/m
第 34 页 共 50 页
1 计算 参数 2 模板 中国建筑股份有限公司
【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 面板 计算 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×27.600+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.239kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.239×1000×1000/64800=3.681N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×27.600+1.4×3.600)×0.250=5.724kN 截面抗剪强度计算值 T=3×5724.0/(2×1200.000×18.000)=0.398N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×27.600×2504/(100×6000×583200)=0.209mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.900×0.250=5.625kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.250×(2×0.900+1.200)/1.200=0.313kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×1.200×0.250=0.900kN 均布荷载 q = 1.20×5.625+1.20×0.313=7.125kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN 0.75kN 1.26kN 7.13kN/m 400 400 0.75kN3 梁底 支撑 木枋 计算 A 500 500B 木方计算简图 中国建筑股份有限公司 第 35 页 共 50 页
【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 0.3340.044 木方弯矩图(kN.m) 0.0290.343 木方变形图(mm) 2.322.170.530.532.182.320.750.750.000.000.000.000.750.75 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.495kN N2=2.319kN N3=4.495kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.333kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.495kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.333×106/83333.3=4.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2.320/(2×50×100)=0.696N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.3mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 4 梁底 托梁 计算 中国建筑股份有限公司
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 第 36 页 共 50 页
【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 4.50kNA 4.50kN 4.50kN 4.50kN 4.50kNB 400 400 400 托梁计算简图 0.2930.320 托梁弯矩图(kN.m) 0.0090.079 托梁变形图(mm) 5.795.793.203.202.252.251.291.291.291.295.795.792.252.253.203.20 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.320kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.037kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.320×106/1.05/8982.0=33.93N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.1mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 立杆的稳定性计算公式 立杆 稳定性 计算 5 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.04kN (已经包括组合系数1.4)
第 37 页 共 50 页
中国建筑股份有限公司
【深圳机场航站区扩建工程T3航站楼一标施工总承包工程高大模板施工方案】 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.128×19.780=3.042kN N = 8.037+3.042=11.079kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =11079/(0.207×424)=126.054N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =11079/(0.391×424)=66.804N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.042×(1.500+2×0.300)=2.554m =2554/16.0=160.102 =0.274 =11079/(0.274×424)=95.384N/mm2，立杆的稳定性计算 要求! < [f],满足11.2.5 1200×900＜b×h≤1600×1600梁支撑体系计算书
序号 计算 项目 计算内容 取梁截面尺寸1600×1600mm，模板支架搭设高度为19.78m，梁断面下采用4根立杆，间距400mm，立杆沿梁跨度方向间距400mm，梁底支撑采用50×100mm木枋间距250mm，水平杆步距1.5m；延梁高设置3道Φ14对拉螺杆和45°～60°斜撑1道。梁底顶托采用双钢管，支架采用φ48×3.5钢管（按φ48×3.0钢管计算）。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.600×1.600+0.500×1.600=64.800kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.600=4.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
第 38 页 共 50 页
1 计算 参数 2 模板 面板 计算 中国建筑股份有限公司