湄潭侨欣。金华世家8#楼转换层方案
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN
7.模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
(1). 静荷载标准值包括以下内容：
1). 脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.103×5.700=0.589kN
2). 模板的自重(kN)：
NG2 = 0.500×0.800×0.800=0.320kN 3). 钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.180×0.800×0.800=2.880kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.789kN。 (2) .活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+3.000)×0.800×0.800=3.520kN
3). 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.4NQ
8.立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.47kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
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l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/16.0=183.848 =0.214
=9474/(0.214×397)=111.581N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.100=1.700m =1700/16.0=106.117 =0.545
=9474/(0.545×397)=43.772N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.007×(1.500+2×0.100)=1.977m =1977/16.0=123.424 =0.435
=9474/(0.435×397)=54.807N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 9.楼板强度的计算
(1). 计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布
考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1980.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。
按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
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(2). 计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.50+25.00×0.18)+ 1×1.20×(0.59×6×6/4.50/4.50)+ 1.4×(3.00+2.50)=14.96kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×14.96=67.30kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×67.30×4.502=69.91kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到15天后混凝土强度达到81.27%，C40.0混凝土强度近似等效为C32.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.50N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= Asfy/bh0fcm = 1980.00×360.00/(4500.00×180.00×15.50)=0.06
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.058
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
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M1=sbh02fcm = 0.058×4500.000×180.0002×15.510-6=131.1kN.m
结论：由于
Mi = 131.11=131.11 > Mmax=69.91
所以第15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除，但有部份转换梁支撑在楼上此支撑不拆除。 (二)、梁支撑架计算书 梁断面：1000*1900mm计算
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为5.6米。
基本尺寸为：梁截面 B×D=1000mm×1900mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.50
米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加4道承重立杆。
10005700300300300300300
15001800
梁模板支撑架立面简图(扫地杆距地200，立杆下面铺设50厚垫木)
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×26.000×0.180×0.250×0.500=0.702kN。
采用的钢管类型为Ф48×2.8。
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1、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1). 荷载的计算：
1). 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 26.000×1.800×0.500=23.400kN/m
2). 模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.500×(2×1.800+1.000)/1.000=1.150kN/m 3). 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+3.000)×1.000×0.500=2.750kN 均布荷载 q = 1.20×23.400+1.20×1.150=29.460kN/m 集中荷载 P = 1.4×2.750=3.850kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；
3.85kN29.46kN/mA 111 111 111 111 111 111 111 111 111B
计算简图
0.064
0.088
弯矩图(kN.m)
1.701.723.562.021.931.98
1.301.261.561.571.981.571.56
1.922.023.561.261.721.701.30
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