?pc?NpAI4270.764270.76?103?1116.552??(公式4-7) 904.83?1034270?108?12.47MPam?14?1?EP?pc??5.82?12.47?27.22MPa 2m2?4?Npep2所以?l4?4.4.钢筋松弛引起的预应力损失
由钢筋松弛引起的预应力损失由以下公式计算?l5
???pe?l5??????0.52?0.26??pe(公式4-8)
??fpk??式中：
?——张拉系数，用超张拉，取??0.9；
?——钢筋的松弛系数，取??0.3；
?pe——传力锚固时钢筋应力，?pe??con??l1??l2??l4，本设计采用l/4截面
处的应力值作为全梁的平均应力计算，故有
?pe??con??l1??l2??l4?1395?74.94?49?27.22?1243.84MPa
所以
???pe1243.84???l5??????0.52?0.26??pe?0.9?0.3??0.52??0.26??29.47MPa
??fpk1860????4.5.混凝土收缩、徐变引起的应力损失
混凝土的收缩和徐变所引起的受拉区预应力钢筋的应力损失可按下式计算
σl6=
式中：
0.9??Ep?cs(t,t0)??Ep?pc?(t,t0)??1?15??ps(公式4-9)
?cu?tu,t0?、??tu,t0?——加载龄期为t0时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极
值；
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?pc是传力锚固时，在跨中、l/4截面预应力钢筋和非预应力钢筋截面重心
处，NPI、MG1、MG2引起的混凝土的正应力的平均值。考虑到加载龄期的不同，
MG2按照徐变系数减小乘以折减系数?(tu,t0?)/??tu,20?。在计算NPI和MG1所引
起的应力时采用第一阶段的截面几何特性，在计算MG2所引起的应力时用第三阶段截面几何特性。
构件理论厚度：
2A2?982000??217mm C8866.61??tu,20??1.77??tu,90??1.31?cs?tu,20??2?10?4跨中截面NPI?(?con??lI)Ap?(1395?89.45?27.22)?3360?4295.2KN
?pc,l/2?NPINPIep2?MG1??tu,90?MG2????????A?WI?t,20W0p??nnpu??4295.94?1034343.94?116521801?1061.311052?106 ?????888904826.84130?103.54?101.774.67?10?12.11MPal/4截面
NPI?(1395?74.94?49?27.22)?3360?4179.30KN
4179.3?1034179.3?111621801?1061.311052?106?pc,l/4?????88904826.84270?103.82?101.774.82?108 ?11.93MPa?pc?(12.11?11.93)/2?12.02MPa
???EPAp?AsAEp?3360?4021?8.3?10?3
8920001.95?105???5.65 4Es3.45?10eps2i2?1?eps2I0/A0?ps?1?，取跨和l/4截面处的平均值进行计算，有
3360?1165.36?4021?1300.36?1238.9mm
3360?402132
跨中截面eps?Apep?AsesAp?As?
l/4截面eps?所以
Apep?AsesAp?As?3360?1165.36?4021?1300.36?1218.1mm
3360?4021eps?(1238.9?1218.06)?1228.48mm
I0??5440?108?5400?108?/2?5420?108mm4
A0?1020910mm2
?ps?1?eps2i21228.482?1??1??3.84 8I0/A05420?10/1020910eps2将以上数据带入（公式4-9）得
?l6?0.9??1.95?105?2?10?4?5.65?12.02?1.77?1?15?0.0083?3.84?96.94MPa
将各截面钢束应力损失平均值及有效预应力汇总于下表
表4-4各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总表 工作阶段 应力损失项目 应力损失 计算截面 跨中截面 l/4截面 变化点截面 支点截面 预加应力阶段 бlI=бl1+бl2+бl4(MPa) 使用阶段 бplI=бl5+бl6（Mpa） 钢束有效预应力 （Mpa） бl1 89.5 74.9 70.2 60.3 预加力阶使用阶段 段 бl2 бl4 бlI бl5 бl6 бlII бplII=бcon-бpl=ббlI-бlII con-бlI 0.0 27.2 116.7 29.5 96.9 126.4 1278.3 1151.9 49.0 27.2 151.2 29.5 96.9 126.4 1243.8 1117.4 72.1 27.2 169.5 29.5 96.9 126.4 1225.5 1099.1 110.3 27.2 197.8 29.5 96.9 126.4 1197.2 1070.8
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第五章应力验算
5.1.短暂状况下的正应力验算
构件在制作、运输以及安装等阶段，混凝土强度等级均为C45。在预加力作用和自重作用下的截面上、下边缘混凝土的法向应力的计算公式如下： 短暂状况下梁的跨中截面上、下边缘正应力： 上缘：?cttNPINPIepnMG1(公式5-1) ???AnWnuWnuNPINPIepnMG1(公式5-2) ??AnWnbWnb下缘：?cct?
式中：
?PI?1278.32MPaAn?904826mm2epn?1165.11mmWnb?3.06?108mm3Wnu?6.35?108mm3MG1?2401KN?m
NPI?Ap??PI?3360?1278.32?4295.16KN ?ctt4295.16?1034295.16?103?1165.12401?106????0.65MPa（压） 8890483266.35?106.35?104295.16?1034295.16?103?1165.12401?106????13.25MPa（压）< 8890483263.06?103.06?10?cct0.7fck?(?0.7?29.6?20.72MPa)
预加力阶段的混凝土压应力满足规范要求，混凝土拉应力通过规范规定的预拉区混凝土的配筋率来防止裂缝的出现，预拉区混凝土也没有产生拉应力，因此预拉区只需设置配筋率大于0.2%的纵向钢筋。
5.2.持久状况正应力验算
a)截面混凝土正应力验算
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对于预应力混凝土简支梁的正应力，由于配置曲线预应力钢束的原因，应取跨中、l/4、l/8、支点及钢束突然变化处（截断或弯出梁顶处等）分别进行应力的验算。计算应力时取荷载标准值，汽车荷载计冲击系数。根据《桥规》（D62）中第7.1.5条规定：对未开裂构件的受压区混凝土最大压应力必须满足
?cu??kc??pt?0.5fck(公式5-3)
式中：?kc——由作用（或荷载）的标准值产生的混凝土法向压应力；
?pt——由预加力产生的混凝土法向拉应力；
跨中截面验算
此时有MG1=2401kN.m，MG21=108.8kN.m
MG22?MQ=1405.5+4432.39=5837.89kN.m
epn???p?Ap?ynb?ap???l6As?ynb?as??p?Ap??l6As1151.908?3360??1350.11?152.5??96.94?4021??1350.11?50?1151.908?3360?96.94?4021?1186.13mm
?cu??kc??pt?(Np?An?Np?epnWnuMG1MG21MG22?MQ )??'?WnuW0uW0u34806143480614?1186.132401.7?106108.8?1065387.89?106???? = 8888904836.86.35?106.35?107.38?108.37?10=8.25MPa
?0.5fck=0.5?32.4?16.2MPa
表5-1各截面混凝土正应力验算表
截面位置 跨中 l/4 变化点 支点 MG21 MG1 MG22 MQ epn NPII(KN) Wou Wou‘ бcu 108.80 2401.70 1405.50 4432.39 1186.13 3480.61 8.37 7.38 8.25 81.60 1801.30 1052.50 3325.33 1095.35 3364.77 8.33 7.34 6.21 61.25 1352.30 791.40 2314.15 901.65 3303.07 8.21 7.22 5.08 0.00 0.00 0.00 455.04 100.47 3208.15 8.00 7.11 2.85 持久状况下各截面混凝土的正应力验算满足要求。 b) 持久状况下的预应力钢束的正应力验算
由二期恒载以及活载共同作用产生的在预应力钢束重心处的混凝土应力为
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