兰州交通大学毕业设计（论文）
=460kN/m 墙身自重对墙趾的力矩
=23×[ 0.5×42×10×2÷3－1×10×(2/3×1+3)÷4+1×10×(3+1+1/3) ÷4 ] =1188.333kN·m/m
抗滑稳定性检算
=(460+12.95) ×0.3÷95.777 =1.4814＞1.3 抗倾覆稳定性检算
=(460×2.5826+12.95×3.934) ÷(95.777×4.67) =2.77＞1.5 基底应力及偏心距检算
=(460×3.5826+12.95×3.934－95.777×4.67) ÷(460+12.95) =1.6739m
=3÷2－1.6739
=﹣0.1739m＜B/6=0.5m 墙趾处基底应力
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=(460+12.95) ÷3×[1+6×(﹣0.1739)÷3] =102.8228kPa＜[ζ]=400 kPa
满足要求。
=(460+12.95) ÷3×[1－6×(﹣0.1739)÷3] =212.4769 kPa＜[ζ]=400 kPa
图4-2 基底合理偏心距
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第五章 悬臂式、扶壁式挡土墙
一、悬臂式挡土墙 （一）基础资料
如图5-1所示，某铁路路堤填高7.4m，左侧需设挡土墙，地基容许承载力*σ]=200kPa，摩擦系数f=0.4，挡土墙墙高H=5m，墙顶以上填土高h=3.4m。路堤填料为砂性土，内摩擦角φ=38°，重度γ=20kN/m3。铁路路基面宽度为W=11.974m，上部建筑换算土柱高ho=3m，宽lo=3.7m，则K=2.124m。拟定挡土墙结构尺寸如下：B1=0.7m，B2=0.8m，B3=3.0m，To=0.5m，T3=0.75m。
图5-1 悬臂式挡土墙横断面示意图
（二）土压力计算
由于墙顶高度大于1.0m，故路基面以上荷载及填料所产生的土压力均按库伦主动土压力计算。
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β=35.54° 验证：
=0.3309－(0.788÷0.9494) ×(8.4÷5.8244) ×1.31×(1－0.7813×0.7178) =﹣0.3618 α+i=﹣19.8923°
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α=13.7978° 验证：α＜
，符合产生第二破裂面的条件。
经计算得出会出现第二破裂面，且第一破裂面交位于荷载内，则：
=1/2×20×8.42×1.31×(1－0.7813×0.7178) 2×0.7882 = 146.7319kN
=146.7319×tan(18.4843°－38°) =186.448kN
=(3.5772－2.3848×0.7142)/(0.7142+0.2456) =1.9524m
=2.124/(0.7142+0.2456) =2.2129m
=[6.01253+2.3848×(3×6.01252－3×1.9524×6.0125+1.95242)+3×3×1.84982 ] ÷[3×(6.01252+2×6.0125×2.3848－2.3848×1.9524+2×3×1.8498) ]
=2.0209m
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