米搭设水平横杆。一侧各四排，封线弧垂为2米左右，并加撑2米宽羊角，靠铁路测第一排高11米，第二排高9米，第三排7米，第四排6米。贯通线高7米，架顶面距贯通线3.5米。
两排钢管架体之间距离为18米，一般要求，跨越架距离铁路线路距离，设有防护栅栏的铁路区段，跨越架必须设在栅栏外（离线路最小距离不得小于3米）。特殊情况无法满足上述距离时，须与铁路有关部门协商并制定绝对可靠的安全措施后方可实施，附件安装完毕后，方可拆除跨越架。钢管跨越架应自上而下逐根拆除，并应有人传递，不得抛扔。不得上下同时拆架或将跨越架整体推到。
(3)跨越架封线形式
在铁路两侧的内侧第一排跨越架间的铁路路轨上方用φ15尼龙经绳为主绳连接两侧架子顶端，4米间距交叉封5根主绳，用φ12尼龙纬绳间距150mm*150mm尼龙绳网片连接两侧架子顶端的方法实施封线跨越。 4.跨越架搭设施工要点：
所有跨越架钢管杆的横向间距为1.5米，纵向间距为1米，立杆与横杆成直角搭设，立杆、横杆和斜杆用合格扣件牢固连接；架构正面和立体桁架中间应设“X”形撑杆，对角应设斜撑，跨越架上部两侧应有外伸羊角杆,为防止钢管架内外倾覆，钢管架必须设钢性固定件。为保证钢管架的整体稳定性，钢管架必须设定剪刀撑，设置位置；中间每隔6米设置一道，沿两端和转角每5根立杆设置一道，每片架体不少于3道，每处剪刀撑应联系5根立杆，斜撑杆与地面夹角为45°-60°,并沿架高连续布置。
搭跨越架属于高空作业，操作时按高空作业要求进行实施；跨越架的中心应在电力线路的中心线上，宽度应满足落线和起线
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要求，且架顶两侧应装设外伸羊角以防止落线和起线过程中导、地线滑出跨越架外，封线施工在天窗点内进行。 跨越架计算
依据《电力工程高压送电线路施工手册》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011》，本次工程跨越铁路采用扣件式钢管架，根据现场实际勘测和以下计算，在雷暴雨、6级大风等恶劣天气情况下，能够保证跨越钢管架的稳定性。
本工程拟搭设的扣件式落地钢管架最大搭设高度按15m进行计算；采用Φ48.3×3.6mm钢管架搭设，横杆间距0.8m，立杆间距1m。根据规定，均布荷载取Qk=2.0KN/㎡。
表6.1 钢管截面几何特性
外径 壁厚 （mm） （mm） 截面积 (cm2) 惯性矩(cm4) 截面模量 每m长质量 回转半径 (kg/m) (cm3) cm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 3.97 1.59 验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力大小分析确定，故先计算风荷载产生压应为?
W4.1、计算
跨越架的百年一遇风荷载标准值计算公式依据《桥梁支架安全施工手册》及《建筑结构荷载规范》所述方法计算如下：
Wk?0.7?s?Zw0 计算风压高度系数?Z按《建筑结构荷载规范》8.1.1-1中B类取值，H=10m时，?Z=1，本设计搭设高度为10m，故取?Z=1。
?s—脚手架风荷载体型系数，计算中取0.77
W0—基本风压（该地区按百年一遇取值0.60） WK=0.7×0.77×1×0.60=0.323KN/m2 作用于立柱的风线荷载标准值：
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q=WK·L=0.323×1=0.323KN/m
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011》，由风荷载产生的立杆段弯矩设计值：
MW?0.127KN?m
在10m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：
2 、底层立柱段的轴心压力
钢管架结构自重及施工荷载的轴心压力:
1.钢管架结构自重产生的轴心压力NGK由表4-38查得一个柱距范围内每m高钢管架结构产生的轴心标准值gk=0.134KN/m，则23.7m高的钢管架结构自重产生轴心压力标准值 NGK=H·gk=23.7×0.134=3.2KN
2.钢管架活载产生的轴心压力
一层钢管架自重Qp=0.3KN/m2（除首层外），每1.2m设一道脚手架板,共十五层。
则NQ1K=0.5（lb+0.3）·l·∑Qp=0.5(1+0.3)×1.5×0.3×15=4.4KN
敞开式脚手的防护材料产生轴心压查表4-40得（L=1.5m） ∴NQ2K=0.228 KN
MW0.9?1.4?W导线垂直荷载计算： k?la?h?0.9?1.4?M?k2?W?==24.14N/mmW5260=6.67KN
NQ3K=Wc=200nq=200×9.8/1000×（2×1.057+0.661+0.630）MW127000210 14
n—子导线根数 q—导线线密度，N/m
根据公式（4-32），活荷产生轴心压力标准值为 NQiK= NQ1K+ NQ2K+ NQ3K =4.4+0.228+6.67 =11.3KN
3.计算立杆段的轴心压力值： 根据公式（4-31）计算 N= NGK ×1.2/K1+ 1.4NQiK
K1—高度调整系数，应按表（4-35采用） K1=0.85
N=3.2×1.2/0.85+1.4×11.3=20.3KN 3、立柱稳定性验算
立柱稳定应满足下式：
N/ψA+ MW/W≤f或N≤ψA（f-σW）
ψ——轴心压杆的稳定系数，根据所计算立柱段的比λ=μh / I
由表4-37查取
I——立柱截面的回转半径，取 i=1.59cm μ——计算长度系数，应按表4-36采用M=1.5 h——所计算的立柱段的脚手架步距 h=1.5m
∴λ=μh / i=（1.5×1.5）/ （1.59×10-2）=141.5
按表4-37得：ψ=0.225
A—立柱截面积，应按表4-31采用，A=5.06cm2，f=205N/mm2 ψA（f-σW）
=0.225×5.06×102(205-24.14)×10-3
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=20.59KN>N=20.3KN(满足)
故立柱稳定性满足要求。 附件 承力索应力计算
承力索采用 ф25的迪尼玛牵引绳，破断应力1072.850N/mm2。
承力索上任意一点的弧垂fx，fx=4.5m，可按式4-1进行计算求的б0。 式4-1
gl2fx?8?0cos?式中l--档距，m；
?0--导线最低点的水平应力，N/mm2；
g--导线的比载，N/(m.mm2),取g?0.09N/(m.mm2)；
fx—弧垂，m；
??tan?1h/l，h为两悬挂点间高差。
求的б0=48.5(N/mm2)
T?1072.850使用应力计算和最小安全系数的确[?m承力索的最大允许应力、]?P?P??357.617N/mm2KA3.03.0定。导承力索的最大允许应力是指导线机械强度允许的最大应力，用[?m]表示。在DL/T5220-2005中规定：导线设计的最小安全系数，在重要地区K=3，在一般地区K=2.5。所以，承力索的最大允许应力为式
4-2
式中[?m]—导线最低点的最大允许应力，N/mm2； TP—导线的计算拉断力，取215.6kN；
A—导线的计算截面积，mm2；
?p—导线的计算破坏应力，N/mm2；
K—导线最小允许安全系数，取3.0。
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