半坡大桥位于 G42 沪蓉高速重庆境内万州～梁平段，左右幅分离式桥梁，桥梁起点桩号为 K1509+010.5，中心桩号为 K1506+320，桥梁跨径组合左幅为 5×10m+2×80m+ 4×10m，全长 309.75m；右幅为 3×10m+1×80m+3×10m ，全长 164.40m。左幅梁平端 引起纵面位于 R=16000m 竖曲线上，其余位于直线和直坡段内，左、右幅横向距离 50m。
该桥主要技术标准：设计荷载等级：汽车—超 20 级，挂车—120；设计车速：80km/h；桥面宽度：单幅桥宽 12.50m，净-12m 行车道+2×0.25m 防撞护栏；设计地震烈度：Ⅵ度。该桥建于 2003 年 5 月。
8.2.2病害描述
根据检测报告得知，半坡大桥技术状况评定为二类，处于较好的状态。
主要病害为左幅主桥与引桥交界处伸缩缝抵死，右幅桥台伸缩缝锚固区混凝土破损较严重，检测结果如下：
2012 年 8 月检测时左幅 1～4#伸缩缝缝内有轻微泥砂堵塞，量测伸缩缝间距在 1.6cm～2.0cm 之间（量测时桥面温度 51℃）。右幅 1#、2#伸缩缝缝内均有轻微泥砂堵塞， 现场量测伸伸缩缝间距为 1.8cm（量测时桥面温度 50℃）。2013 年 7 月例行桥梁检查中发现左幅主桥与引桥间伸缩缝完全抵死，右幅重庆岸桥台伸缩缝锚固区混凝土破损严重并加剧，其它伸缩缝缝宽正常，梁体无明显病害，但伸缩缝抵死处对应梁端无间隙。
根据桥梁检测报告，本桥还有其他次要病害，如个别盖梁轻微开裂、渗水泛碱，上部结构板梁轻微开裂、破损等病害，本次设计暂不做处理考虑。
8.2.3主要病害原因分析
伸缩缝破坏、顶死产生的原因 伸缩缝在使用过程中不仅要满足桥梁结构伸缩功能，而且本身也应满足车辆通行的承载需要。因其受力复杂，是结构中的薄弱环节，在车辆、温度等活载反复作用下构件本身易发生破坏。本桥出现伸缩缝病害主要原因可能有以下几个方面：
8.2.3.1交接墩处支座较薄（30mm）且已使用 10 年，受老化影响变形能力下降并可能受到垃圾堵塞，导致 2012 年年底至今年初低温期间梁体未复位，在近期连续高温条件下，梁体变形致使伸缩缝和梁抵死。
8.2.3.2施工方面，工艺缺陷，焊接不到位，伸缩装置未按规范要求安装，未严格按安装时温度确定伸缩缝初始安装宽度，为赶工期忽视质量检查，养护不周，使混凝土保护带强度、养生时间、粘结性和平整度未能达到设计标准。
8.2.3.3养护不到位，未及时清扫缝间杂物，限制伸缩功能导致附近内力形成，轻微损坏未能及时维修，未能限制超重车辆通行，加速其破坏。
8.2.3.4交通量增大，超重车辆通行，加剧构件受损病害。
8.3 红狮互通 C 匝道
8.3.1桥梁概况
红狮互通 C 匝道大桥是位于云奉高速上的一座大桥。桥梁中心桩号 K1402+000，桥 梁全长 180
m；桥梁跨径组合为 1 联（6×30.00）m；本桥平面位于 R=800 m 的圆曲线上， 纵断面位于 R=6000 m 的凸曲线上。
该桥主要技术标准：设计荷载等级：公路-I 级；桥面宽度：单幅桥宽 11.75 m，横向 布置为：0.50 m（防撞护栏）+10.75 m（车行道）+0.50 m（防撞护栏）；该桥建于 2010 年 9 月。
8.3.2病害描述
根据检测报告得知，红狮互通 C 匝道桥技术状况评定为三类，处于较差的状态。红狮互通 C 匝道主要病害为箱梁底、腹板纵向裂缝，墩柱环向裂缝，检测结果如下：
8．3.2.1 箱梁底板、腹板共存在 5 条纵向裂缝，其中缝宽小于 0.15mm 的裂缝有 4 条，总长 7.00m；缝宽大于等于 0.15mm 的裂缝有 1 条，长度 6.00m。
8．3.2.2墩柱共存在 3 条左侧环向裂缝，其中缝宽小于 0.15mm 的裂缝有 2 条，总长 1.40m；缝宽大于等于 0.15mm 的裂缝有 1 条，长度 0.80m。
8．3.2.3 1#墩柱底部承台存在 1 处开裂，长度 0.20m。 8．3.2.4 1#墩柱顶部存在 2 处破损，面积共计 0.02m2。 8．3.2.15 6#盖梁存在 1 处施工垃圾。 8.3.3主要病害原因分析
8.3.3.1箱梁底板纵向裂缝产生的原因
根据检测报告可知，底板纵向裂缝的数量全桥合计有 2 条，纵桥向位于 4/15~7/15 L 范围内，横桥向均位于距外侧 0.20m 位置，该位置正好处在纵向预应力管道布置下，底板纵向裂缝的出现与预应力钢束管道混凝土保护层偏薄有一定关系，若浇筑混凝土不易密实，粗骨料不易下置，导致张拉后裂缝沿管道开展，同时受箱梁截面特性影响，腹板刚度大于底板刚度，在混凝土收缩、徐变、或施工拆模时间不当或施工养护过程操作不当等条件也会加速底板纵向裂缝开展。
8.3.3.2箱梁腹板纵向裂缝产生的原因
根据检测报告可知，腹板纵向裂缝的数量全桥合计有 5 条，其腹板纵向裂缝正好与腹板内预应力钢束管道走向一致，其中 2 条裂缝有修补痕迹，修补效果良好，另外 3 条裂缝未修补，但距底板 0.10m～0.30m 范围内，裂缝宽度较小，裂缝长度较短，根据裂缝 现状可认为腹板纵向裂缝与局部钢筋混凝土保护层偏薄有一定关系，当腹板钢筋外表面仅为水泥砂浆覆盖，砂浆抗拉应力不足以抵抗混凝土收缩、徐变、拆模时间不当或施工养护过程操作不当等因素引起的效应产生裂缝。
8.3.3.3 墩柱环向裂缝产生的原因
根据检测报告可知 4#、5#墩柱共存在 3 条环向裂缝，均位于距墩顶以下 0.60～1.40 m 范围内，均位于圆曲线外侧，呈现典型的横向（桥宽方向）弯曲受拉裂缝特征，考虑墩柱顶部钢筋较多，混凝土不易浇筑密实，同时临近墩顶，箍筋保护层厚度不易控制，该位置正好处在支座向下扩散传力区域，初步判定墩顶区域 3 条环向裂缝与混凝土施工因素和曲线桥汽车径向力、离心力等受力因素有关，考虑本桥其余墩柱均在曲线上，但左幅桥上部结构为 4 联：（4×20）＋ 3×（6×20）m 预应力混凝土连续空心板，右幅桥上部结构为 4 联：4×（6×20）m 预应力混凝土连续空心板；20
m 空心板高 0.90 m， 底板宽 1.45 m，单幅桥横向布置 8 片梁。下部结构桥墩采用双柱式墩、桩基础，桥台采 用重力式桥台。
8.4松林包大桥
8．4．1桥梁概况
松林包大桥是位于云奉高速上的一座主线桥；桥梁分左、右两幅，左、右幅桥梁中 心桩号均为 K1417＋562，左幅桥全长 448.45 m，右幅桥全长 496.00 m；桥梁平面位于 R=410 m 的圆曲线上，纵断面位于 R=16000 m 的凸曲线上。
该桥主要技术标准：设计荷载等级：公路-I 级；桥面宽度：单幅桥宽 11.75 m，横向 布置为：0.50 m（防撞护栏）+10.75 m（车行道）+0.50 m（防撞护栏）；该桥建于 2010 年 9 月。
8.4.2病害描述
根据检测报告得知，松林包大桥技术状况评定为三类，处于较差的状态。
松林包大桥主要病害为空心板底板纵向裂缝，盖梁竖向裂缝，墩柱环向裂缝，检测 结果如下：
8.4.2.1左幅空心板底板存在 9 条纵向裂缝，大部分位于 1/2 L～4/5 L 范围内，长度总计29.0m，δ= 0.05～0.15mm；右幅空心板底板存在 51 条纵向裂缝，大部分裂缝位于 1/4 ～ 3/5L 范围内，L=0.40～16.00m，长度总计 148.48m，δ=0.05mm～0.30mm。
8.4.2.2左幅 L5-5#墩盖梁～L23-22 #墩盖梁外侧面共存在 51 条竖向裂缝，长度共计 34.80m，δ=0.10～0.15mm；右幅 R14-14#～R21-21#墩盖梁存在 63 条竖向裂缝，长度 共计 52.80m，δ=0.05～0.25mm。
8.4.2.3 左幅梁底存在 2 处破损，面积共计 0.10 m2，1 处麻面，面积共计 0.05 m2；右幅 空心板共存在 7 处破损、露筋，面积共计 0.87 m2，9 处蜂窝、麻面，面积共计 3.04 m2。 8.4.2.4左幅梁底共存在 7 处泛碱，面积共计 0.07 m2；右幅梁底共存在 4 处泛碱，面积 共计 0.03 m2。左幅铰缝存在 1 处铰缝下漏混凝土脱落，长度 17m；右幅铰缝存在 6 处铰 缝下漏混凝土脱落，长度共计 117m。
8.4.2.5 左幅盖梁存在 3 处破损、露筋，面积共计 0.23 m2。
8.4.2.6 左幅 L15-1#墩柱～L19-1#墩柱共存在 16 条环向裂缝，长度共计 25.59m，δ =0.10～0.20 mm；右幅 R16-1#墩柱～R19-2#墩柱存在 36 条环向裂缝，长度共计 22.66 m， δ=0.05～0.15mm。
8.4.2.7右幅 R19#墩～R21#墩系梁存在 4 条 U 形裂缝，长度共计 5.2 m，δ= 0.05～ 0.20mm，R20#墩系梁存在 1 条横向裂缝，长度 1.40m，δ= 0.05～0.20mm。
8.4.2.8左幅防撞护栏存在 3 处破损，面积共计 0. 07 m2。 8.4.2.9右幅桥面铺装存在 1 处开裂，长度 10m。
8.4.2.10左幅 5 个支座脱空 15%～20%，2 个支座垫石破损，面积共计 0.04 m2；右幅 17 个支座脱空 15%～60%，3 个支座垫石破损，面积共计 0.09 m2。
8.4.3主要病害原因分析
8.4.3.1空心板板底纵向裂缝产生的原因
根据检测报告，本桥空心板底板纵向裂缝多数位于空心板两侧边缘，部分位于横向 中心位置。对于靠近两边缘纵向开裂，多发生在底板与腹板的倒角处、预应力管道下方。 因空心板混凝土腹板、底板较薄，混凝土材料的泊松效应使得底板在轴向压力作用下产 生横向拉应力，此拉应力与截面的畸变应力大于厚度较薄处混凝土的抗拉应力，导致裂 缝产生。对于板底中心区域出现纵向裂缝，一般因空心板混凝土振捣不密实、内模下沉 导致底板厚度偏薄、混凝土收缩等因素产生，同时外底板钢筋保护层过薄，收缩应力集 中、施工养护不当、施工模板拆卸操作不当或者为预制时预应力筋埋置偏位也是导致底 板开裂的重要因素。
8.4.3.2盖梁竖向裂缝产生的原因
根据检测报告，本桥盖梁出现竖向裂缝基本位于负弯矩区，且均处于支座垫石附近， 盖梁为钢筋混凝土结构，结构本身带裂缝工作，当盖梁负弯矩位置混凝土在活载作用下 达到极限抗拉强度时就会产生的受力裂缝，受支座集中受力，局部承压的因素也会产生 开裂，另外带裂缝工作构件，养护处治不及时，裂缝的开展会削弱截面刚度，降低结构 承载能力，受力状态下加速裂缝病害的发生。
8.5 下姚湾大桥（右幅） 8.5.1桥梁概况
下姚湾大桥位于 G42 沪蓉高速重庆巫山-奉节段，桥梁跨径布置左幅为13m，桩号位置为 K1332+700。右幅 4×30m+7×13m，桥宽 12.25m，中心桩号位置为 K1332+750。该桥左幅上部结构为 4 跨预应力混凝土 T 梁与 5 跨钢筋混凝土空心板梁组 合，右幅上部结构为 4 跨预应力混凝土 T 梁与 7 跨钢筋混凝土空心板梁组合；空心板边板宽度为 1.75m，中板宽度为 1.25m，每跨设置 9 片。下部结构中桥墩采用柱式墩、桩基 础，桥台采用桩柱台配桩基础，U 台扩大基础。该桥主要技术标准：设计荷载等级：公路-I 级；桥面宽度：单幅桥宽 11.75m，横向布置为：0.50 m（防撞护栏）＋10.75 m（车行道）＋0.50 m（防撞护栏）；该桥建于 2010 年 9 月。
8.5.2病害描述
根据检测报告得知，下姚弯大桥（右幅）技术状况评定为三类，处于较差的状态。 下姚湾大桥（右幅）主要病害为空心板底横向裂缝，检测结果如下：
8.5.2.1空心板梁共存在 296 条横向裂缝，裂缝总长度约为 290.2m，裂缝最大宽度达到 0.18mm。
8.5.2.2其余病害，根据检测报告，该桥 T 梁、支座、盖梁等存在轻微病害，本次设计暂不 处理考虑。
8.5.3主要病害原因分析
空心板横向裂缝产生的原因：根据检测报告可知，普通钢筋混凝土空心板梁出现部
分横向裂缝，且最大裂缝宽度为 0.18mm。针对空心板出现的横向裂缝情况，对于普通钢 筋混凝土结构而言，受拉区的混凝土当其拉应力达到混凝土拉应变时，混凝土便开裂退 出工作，由受拉区钢筋来承担拉应力，因此，对于普通钢筋混凝土梁截面底面出现不超 过规范限值的横向裂缝是荷载作用下正常的现象。另经过计算分析（详见附件），空心板 承载能力均满足规范要求，其中裂缝计算宽度为 0.16mm，小于规范容许值。同时混凝土 收缩、徐变、拆模时间不当或施工养护过程操作不当也是引起的开裂的因素。
9、主要病害及工程量
9.1主要病害
9.1.1混凝土裂缝
裂缝出现会导致水和空气沿裂缝进入混凝土内部，加速混凝土的碳化和钢筋的锈蚀，降低结构的耐久性。
9.1.2混凝土表层破损、脱落、腐化
混凝土表层破坏、脱落、腐化会导致混凝土破坏速度加快，此外车辆的撞击，混凝土内钢筋锈蚀也会导致混凝土破坏。
9.1.3钢筋或钢板锈蚀
钢筋的腐蚀是影响钢筋混凝土结构耐久性的主要因素。钢筋腐蚀伴随有体积膨胀，使混凝土表面出现爆裂，造成钢筋与混凝土之间粘结力的破坏。钢筋截面面积减小，构件承载力降低，变形和裂缝增大等一系列不良后果。并随着时间的推移，腐蚀会逐渐恶化，最终可能导致结构的完全破坏。
9.1.4渗水、泛碱
长期渗水会导致梁间现浇段或铰缝混凝土退化速度加快，形成局部脱空。
9.1.5桥面铺装病害
桥面铺装层的损坏，若不及时处理，会导致范围越来越大，破坏程度也逐渐加重，不仅将水泥铺装砸碎，更会对主梁结构冲击破坏。
9.1.5排水设施损坏
排水设施的损坏会引起桥面排水不畅，不仅对行车安全产生危害，还会导致水对主梁和桥面混凝土的侵蚀，降低混凝土的耐久性。
9.1.6伸缩缝损坏失效
桥梁设置伸缩缝的目的是为了使车辆行驶在路、桥结合部、梁与梁之间的过渡段平顺、舒适，减小车辆对结合部和过渡段的冲击，无跳车感，进而达到对桥梁安全、舒