南京至高淳城际快速轨道南京南站至禄口机场段工程TA01标秣将区间明挖过渡段内部结构及模板支架方案
（1）计算形式：均布荷载三等跨连续板 （2）计算简图：
（3）计算参数：
σ——最大正应力 M——最大弯矩 q——均布线荷载设计值 B——计算宽度 L——计算长度
W——构件的抗弯截面抵抗矩
bh——构件截面；其中b为宽度，h为高度
f——竹胶合板、木胶合板、木材抗弯强度设计值和钢材的抗拉、抗压、抗
弯强度设计值 A——截面面积 [τ]——抗剪强度设计值 E——构件的弹性模量 I——构件的截面惯性矩 [υ]——容许挠度
取B=1 m L=0.3 m W=bh2/6=1000×122/6=24×103 mm3 A=bh=12000 mm2 E=1×104 N/mm2 I= bh3/12= 1000×123/12=14.4×104 mm4
fj=35 N/mm2 [τ] =1.4 N/mm2 [υ]=L/250=300/250=1.2 mm
（4）正应力强度计算：
q=p1B=29.96×1=29.96 kN/m=29.96 N/mm M=qL2/10=29.96×3002/10=269640 N-mm σ=M/W=269640/24000
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南京至高淳城际快速轨道南京南站至禄口机场段工程TA01标秣将区间明挖过渡段内部结构及模板支架方案
=11.235 N/mm2＜fj=35 N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）剪应力强度计算：
τmax——最大剪应力
V——横截面上的剪力 A——截面面积 [τ]——抗剪强度设计值
V=0.6qL=0.6×29.96×300=5393 N
τmax=3V/（2A）=3×5393/（2×12000） =0.674N/mm2≤[τ]=1.4 N/mm2（满足抗剪强度要求） （6）挠度计算：
υ——挠度值
q1——均布线荷载标准值 gk——均布荷载标准值 P1——集中荷载标准值 E——构件的弹性模量 I——构件的截面惯性矩 [υ]——容许挠度
q1=gkB=20.3×1=20.3kN/m=20.3N/mm
υ=0.677qL4/100EI=0.677×20.3×3004/（100×10000×144000） =0.773 mm＜[υ]=1.2 mm（满足刚度要求） 5.2.1.3采用75mm×150mm方木主梁受力计算 （1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁 （2）计算简图：
（3）计算参数：
B=0.8 m L=0.7 m W=281250mm3
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E=9000 N/mm2 I=21093750 mm4
f=13 N/mm2 [τ] =1.4 N/mm2 [υ]=L/400=700/400=1.75mm
（4）正应力强度计算：
q=p1B=29.96×0.8=23.968kN/m=23.968N/mm M=qL2/10=23.968×7002/10=1174432N-mm σ=M/W=1174432/281250
=4.176mm2＜f=13N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）剪应力强度计算：
V=0.6qL=0.6×23.968×700=10066.6 N τmax=3V/（2A）=3×10066.6/（2×75×150） =1.34 N/mm2≤[τ]=1.4 N/mm2（满足抗剪强度要求） （6）挠度计算：
q1=gkB=20.3×0.8=16.24kN/m=16.24N/mm
υ=0.677qL4/100EI=0.677×6.1×7004/（100×9000×21093750） =0.139mm＜[υ] =1.75 mm（满足刚度要求） 5.2.1.4 采用48mm×100mm方木小梁受力计算 （1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁 （2）计算简图：
（3）计算参数：
B=0.3 m L=0.8m W=bh2/6=48×1002/6=80×103 mm3 A=bh=4800 mm2 E=9000 N/mm2 I=bh3/12=48×1003/12=400×104 mm4
fm=13 N/mm2 [τ] =1.4 N/mm2 [υ]=L/400=800/400=2 mm
（4）正应力强度计算：
q=p1B=29.96×0.3=8.998kN/m=8.998N/mm M=qL2/10=8.998×8002/10=575872N-mm
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σ=M/W=575872/80×103
=7.19N/mm2＜fm=13 N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）剪应力强度计算：
V=0.6qL=0.6×8.998×800=4319N τmax=3V/（2A）=3×4319/（2×4800）
=1.348N/mm2≤[τ]=1.4 N/mm2（满足抗剪强度要求） （6）挠度计算：
q1=gkB=20.3×0.3=6.09 kN/m=6.09N/mm
υ=0.677qL4/100EI=0.677×6.09×8004/（100×9000×400×104） =0.469mm＜[υ] =1.9 mm（满足刚度要求）
5.2.1.5主梁与立杆上端部扣接点的铸铁扣件抗滑计算 （1）计算形式：扣件抗滑稳定性 （2）计算简图：
（3）计算参数：
R——立杆（或水平支撑）承受的轴向力及柱箍在柱边处的支座反力设计值 Rz3——折减后3个扣件的抗滑承载力设计值
La=0.8m Lb=0.7m p1=29.96kN Rz3=19.2 kN （4）受力计算：
R=p1LaLb=29.96×0.8×0.7=16.778kN （5）稳定性验算：
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R=16.778kN＜Rz3=19.2 kN（扣件承载抗滑满足安全稳定条件） 5.2.1.6υ48×3.0钢管立杆受压稳定性计算 （1）计算形式：受压稳定 （2）计算简图：
（3）计算参数：
N——立杆（或水平支撑）杆件的轴向力设计值
?N?NGkQk——模板支撑系统恒荷载标准值产生的轴向力总和 ——模板支撑系统活荷载标准值产生的轴向力总和
a1——水平支撑水平间距 b1——水平支撑竖向间距
?——轴心受压构件的稳定系数
?——立杆或水平支撑柔度（长细比）
l0——立杆计算高度（或水平支撑计算长度）
a——模板支架立杆伸出顶层水平杆（或水平支撑伸出边立杆）中心线至模
板支撑点的距离
i——截面回转半径
A——立杆（或水平支撑）杆件的截面面积 Mw——风荷载设计值产生的弯矩
La=0.8 m Lb=0.7 m h=1.5 m a=0.4 m p=31.49kN/m2 i=15.95 mm A= 424 mm2 f=205 N/mm2 （4）稳定性验算：
因车站结构属地下工程，故不考虑风荷载。
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