南京至高淳城际快速轨道南京南站至禄口机场段工程TA01标秣将区间明挖过渡段内部结构及模板支架方案
Rz3——折减后3个扣件的抗滑承载力设计值
La=0.8m Lb=0.3m p1=59.96kN Rz3=19.2 kN （4）受力计算：
R=p1LaLb=59.96×0.8×0.3=14.39kN （5）稳定性验算：
R=14.39kN＜Rz3=19.2 kN（扣件承载抗滑满足安全稳定条件） 5.2.2.6υ48×3.0钢管立杆受压稳定性计算 （1）计算形式：受压稳定 （2）计算简图：
（3）计算参数：
N——立杆（或水平支撑）杆件的轴向力设计值
?N?NGkQk——模板支撑系统恒荷载标准值产生的轴向力总和 ——模板支撑系统活荷载标准值产生的轴向力总和
a1——水平支撑水平间距 b1——水平支撑竖向间距
?——轴心受压构件的稳定系数
?——立杆或水平支撑柔度（长细比）
l0——立杆计算高度（或水平支撑计算长度）
a——模板支架立杆伸出顶层水平杆（或水平支撑伸出边立杆）中心线至模
板支撑点的距离
i——截面回转半径
A——立杆（或水平支撑）杆件的截面面积
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南京至高淳城际快速轨道南京南站至禄口机场段工程TA01标秣将区间明挖过渡段内部结构及模板支架方案
Mw——风荷载设计值产生的弯矩
La=0.8 m Lb=0.3 m h=1.5 m a=0.4 m p=63.011kN/m2 i=15.95 mm A= 424 mm2 f=205 N/mm2 （4）稳定性验算：
因车站结构属地下工程，故不考虑风荷载。 N?f ??N?1.2?NGk?1.4?NQk= p LaLb =63.011×0.8×0.3=15.123 kN L0=（h+2a）= （1500+2×400）=2300 mm
λ= L0 /i=2300/15.95=145.57≤[λ]=150（满足长细比要求） 当λ=144.2时 ?=0.332
N校核稳定性=15.123×103/（0. 332×424）
??=107.401N/mm2＜f=205 N/mm2（立杆受压满足稳定条件） 5.2.2.8 模板支架的基础承载力计算
因支架均落座在已浇砼的底板上，故忽略对模板支架基础承载力的计算。 5.2.3 内衬墙模板及支撑验算 5.2.3.1 内衬墙模板侧压力计算 （1）基本状况：
单侧内衬墙尺寸Ca×Cb×H=30m×0.7m×6m。浇筑内衬墙混凝土时用两辆软管泵车两侧同步浇筑，高差控制在 1m以内，采用内部振捣器。混凝土浇筑方量控制在每小时60立方米左右。混凝土入模温度25℃，坍落度120mm，无外加剂。 （2）计算简图：
（3）计算参数：
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γc＝25 kN/m3 T=25℃ β1=1 β2=1.15 γ0=1.0 Qk=4 kN/m2 （4）模板的最大侧压力标准值计算：
当采用内部振捣器时新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：
F=0.22γct0β1β2V1/2
F=γcH
t0=200/（T+15）=200/（25+15）=5
V=每小时浇筑混凝土方量/侧墙总平面积=60/（2×30×0.7）=1.429m/h F=0.22×25×5×1×1.15×1.4291/2=37.8 kN/m2 F=25×6=150 kN/m2
取二式中的较小值F=37.8kN/m2 （5）模板的最大侧压力设计值计算：
Fs=γ0（1.2F+1.4Qk）=1.0（1.2×37.8+1.4×4）=50.96kN/m2 5.2.3.2 55系列组合钢模板侧模受力计算 （1）计算形式：均布荷载二等跨连续板 （2）计算简图：
（3）计算参数：
B=0.3 m L=0.525 m W=5.94×103 mm3 E=2.06×105 N/mm2 I=26.97×104 mm4
f=205 N/mm2 [υ]≤1.5 mm
（4）正应力强度计算：
q=FsB=50.96×0.3=15.3 kN/m=15.3N/mm M=qL2/8=15.3×5252/8=526719N-mm σ=M/W=526719/5940
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=88.67 N/mm2＜f=205 N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）挠度计算：
q1=FB=37.8×0.3=11.34 kN/m=11.34 N/mm
υ=0.521q1L4/100EI=0.521×11.34×5254/（100×2.06×105×26.97×104） =0.09 mm＜[υ] =1.5 mm（满足刚度要求） 5.2.3.3 υ48×3.0钢管内楞（竖向）受力计算 （1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁 （2）计算简图：
（3）计算参数：
B=0.525 m L=0.45 m W=4.493×103 mm3 E=2.06×105 N/mm2 I=10.7831×104 mm4
f=205 N/mm2 [υ]=L/500=450/500=0.9 mm或≤3mm
（4）正应力强度计算：
q=FsB=50.96×0.525=26.75 kN/m=26.75 N/mm M=qL2/10=26.75×4502/10=541768.5 N-mm σ=M/W=541768.5/4493
=120.58N/mm2＜f=205 N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）挠度计算：
q1=FB=37.8×0.525=19.845 kN/m=19.845 N/mm
υ=0.677qL4/100EI=0.677×19.845×4504/（100×2.06×105×10.7831×104） =0.248 mm＜[υ] =0.9 mm（满足刚度要求） 5.2.3.4 3υ48×3.0钢管外楞（横向）受力计算 （1）计算形式：单点集中荷载三等跨连续梁 （2）计算简图：
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（3）计算参数：
B=0.45 m L=0.8 m W=3×4.493×103=13479mm3 E=2.06×105 N/mm2 I=3×10.7831×104mm4=323493 mm4
f=205 N/mm2 [υ]=L/500=750/500=1.5 mm或≤3mm
（4）正应力强度计算：
P=FsBL=50.96×0.45×0.8=18.3456kN
M=0.175PL=0.175×18.3456×103×800=2568384N-mm σ=M/W=2568384/13479
=190.55N/mm2＜f=205 N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）挠度计算：
P1=FBL=37.8×0.45×0.8=13.608kN
υ=1.146P1L3/100EI=1.146×13.608×8003/（100×2.06×105×323493） =1.198 mm＜[υ] =1.5 mm（满足刚度要求）
5.2.3.5 2υ48×3.0钢管水平支撑点外楞（竖向）受力计算 （1）计算形式：单点集中荷载三等跨连续梁 （2）计算简图：
（3）计算参数：
B=0.8m L=0.5 m W=4493mm3 E=2.06×105 N/mm2 I=107831mm4
f=205 N/mm2 [υ]=L/500=500/500=1 mm或≤3mm
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