南京至高淳城际快速轨道南京南站至禄口机场段工程TA01标秣将区间明挖过渡段内部结构及模板支架方案
N?f ??N?1.2?NGk?1.4?NQk= p LaLb =31.49×0.8×0.7=17.63 kN
L0=（h+2a）= （1500+2×400）=2300 mm
λ= L0 /i=2300/15.95=145.57≤[λ]=150（满足长细比要求） 当λ=144.2时 ?=0.332
N校核稳定性=17.63×103/（0. 332×424）
??=125.24N/mm2＜f=205 N/mm2（立杆受压满足稳定条件） 5.2.1.8 模板支架的基础承载力计算
因支架均落座在已浇砼的底板上，故忽略对模板支架基础承载力的计算。 5.2.2 1800mm高上（下）翻粱结构模板支架验算 5.2.2.1 荷载计算 （1）计算参数：
la——立杆纵距 lb——立杆横距
h——立杆步距 H——支架立杆总高度 HB——梁、板结构高度
Gm——每米长钢管重
Qk（Q1k、Q2k、Q3k）——施工综合荷载标准值
?0——结构重要性系数 p1——支架以上均布荷载设计值 P——均布总荷载设计值 gk——均布荷载标准值
La=0.8m Lb=0.3m h=1.5 m H=7.5m HB=1.8m
Gm=0.0333 kN/m G1k1=0.3 kN/m2 Qk=4 kN/m2（取施工综合荷载）
?c=25 kN/m3 ?0=1.0 （2）荷载计算：
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G1k2=1.3?=
(la?lb)?(H?h)?Hhlalbh?Gm
1.3?(800?300)?(7500?1500)?7500?1500800?300?1500?10?0.0333
3=2.543kN/m2
G1k= G1k1+ G1k2=0.3+2.543=2.843kN/m2 G2k=?cHB=25×1.8=45 kN/m2 gk=G1k1+ G2k=0.3+45=45.3kN/m2
p1=?0?1.2?G1k1?G2k??1.4Qk?=1.0??1.2?45.3?1.4?4?=59.96 kN/m2
2
p=?0?1.2?G1k?G2k??1.4Qk?=1.0???1.2??2.843?45??1.4?4??=63.011kN/m
5.2.2.2 12mm厚竹胶合板底模受力计算 （1）计算形式：均布荷载三等跨连续板 （2）计算简图：
（3）计算参数：
σ——最大正应力 M——最大弯矩 q——均布线荷载设计值 B——计算宽度 L——计算长度
W——构件的抗弯截面抵抗矩
bh——构件截面；其中b为宽度，h为高度
f——竹胶合板、木胶合板、木材抗弯强度设计值和钢材的抗拉、抗压、抗
弯强度设计值 A——截面面积 [τ]——抗剪强度设计值 E——构件的弹性模量
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I——构件的截面惯性矩 [υ]——容许挠度
取B=1 m L=0.15 m W=bh2/6=1000×122/6=24×103 mm3 A=bh=12000 mm2 E=1×104 N/mm2 I= bh3/12= 1000×123/12=14.4×104 mm4
fj=35 N/mm2 [τ] =1.4 N/mm2 [υ]=L/250=150/250=0.6 mm
（4）正应力强度计算：
q=p1B=59.96×1=59.96 kN/m=59.96 N/mm M=qL2/10=59.96×1502/10=134910 N-mm σ=M/W=134910/24000
=5.621 N/mm2＜fj=35 N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）剪应力强度计算：
τmax——最大剪应力
V——横截面上的剪力 A——截面面积 [τ]——抗剪强度设计值
V=0.6qL=0.6×59.96×150=5396.4 N
τmax=3V/（2A）=3×5396.4/（2×12000） =0.675N/mm2≤[τ]=1.4 N/mm2（满足抗剪强度要求） （6）挠度计算：
υ——挠度值
q1——均布线荷载标准值 gk——均布荷载标准值 P1——集中荷载标准值 E——构件的弹性模量 I——构件的截面惯性矩 [υ]——容许挠度
q1=gkB=45.3×1=45.3kN/m=45.3N/mm
υ=0.677qL4/100EI=0.677×45.3×1504/（100×10000×144000） =0.108 mm＜[υ]=1.2 mm（满足刚度要求）
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5.2.2.3采用υ48×3.5钢管主梁受力计算 （1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁 （2）计算简图：
（3）计算参数：
B=0.8 m L=0.3 m W=4.493×103 mm3 E=2.06×105 N/mm2 I=10.78×104 mm4
f=205 N/mm2 [υ]=L/400=300/400=0.75 mm
（4）正应力强度计算：
q=p1B=59.96×0.8=47.968kN/m=47.968N/mm M=qL2/10=47.968×3002/10=431712N-mm σ=M/W=431712/4493
=96.086 N/mm2＜f=205 N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）挠度计算：
q1=gkB=45.3×0.8=36.24 kN/m=36.24N/mm
υ=0.677qL4/100EI=0.677×36.24×3004/(100×2.06×105×10.78×104) =0.089 mm＜[υ] =0.75mm（满足刚度要求） 5.2.2.4 采用48mm×100mm方木小梁受力计算 （1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁 （2）计算简图：
（3）计算参数：
B=0.15 m L=0.8m W=bh2/6=48×1002/6=80×103 mm3 A=bh=4800 mm2
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E=9000 N/mm2 I=bh3/12=48×1003/12=400×104 mm4
fm=13 N/mm2 [τ] =1.4 N/mm2 [υ]=L/400=800/400=2 mm
（4）正应力强度计算：
q=p1B=59.96×0.15=8.994kN/m=8.994N/mm M=qL2/10=8.994×8002/10=575616N-mm σ=M/W=575616/80×103
=7.1952N/mm2＜fm=13 N/mm2（满足抗弯强度要求） （5）剪应力强度计算：
V=0.6qL=0.6×8.994×800=4317N τmax=3V/（2A）=3×4317/（2×4800）
=1.349N/mm2≤[τ]=1.4 N/mm2（满足抗剪强度要求） （6）挠度计算：
q1=gkB=45.3×0.15=6.795 kN/m=6.795N/mm
υ=0.677qL4/100EI=0.677×6.795×8004/（100×9000×400×104） =0.523mm＜[υ] =1.9 mm（满足刚度要求）
5.2.2.5主梁与立杆上端部扣接点的铸铁扣件抗滑计算 （1）计算形式：扣件抗滑稳定性 （2）计算简图：
（3）计算参数：
R——立杆（或水平支撑）承受的轴向力及柱箍在柱边处的支座反力设计值
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