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A. 所有部件均用空气进行彻底干燥。干净、干燥的低压氮气有助于干燥。 B. 使用干净的棉毛巾擦拭所有可以接近的表面。 C. 在炉子内或使用热空气（未压缩）进行加热。 5.2 所有其它的部件必须用一下方式进行干燥：
部件必须加热到等于或高于所使用溶剂的大气沸点。 6 准备在氧气场合使用
6.1 戴上新的棉手套（无棉绒）对阀进行重新组装。
6.2 根据阀门的相关规范，使用新部件重新组装阀。这些新部件包括新的阀体密封、阀座密封和阀杆密封。在安装前，填料、垫片和阀座应在非水性的脱脂溶液中进行清洗和漂洗，然后干燥。
6.3 只有聚氟氯乙烯（氟碳润滑剂，GR-544牌号）或陶氏认可的等同润滑剂才可使用于氧气场所阀门的内部或外部元件。 6.4 标签:
6.4.1 制造商应对每个阀门提供标签。挂牌应能反映实际使用阀门的V-编号标签和V-编号说明。 6.4.2 黄铜金属标签最小厚度为22gauge，12mm(1/2英寸)宽，并印上由6mm(1/4英寸)高的字符组成的V-编号。V-编号带有-OXY的后缀表明阀已就绪，可在氧气环境中使用。
6.4.3 标签牌上应钻有3mm (1/8英寸)直径的小孔，并用最小18gauge 的蒙乃尔金属丝捆扎在阀上， 蒙乃尔金属丝的两端用蒙乃尔扣进行压接。
6.4.4 标签牌应安装在不妨碍运行和维修的永久位置，不得安装在诸如填料压盖螺栓、手轮等易于脱落的位置。 7 试验
7.1 所有阀门在清洗前应进行静压试验。
7.1.1 在阀门清洗或重新组装完成后，不能用水或含水溶液进行内部测试，以防止水或溶液进入阀内部。 7.2 根据下列相应的阀门规范EMETL使用惰性气体对阀座和填料进行试验：
G4S-7220-01 球阀规范
G4S-7230-01 衬里和偏芯阀座以及蝶板式(高性能蝶阀规范) G4S-7240-01 止回阀规范 G4S-7260-01 闸阀规范 G4S-7270-01 球型阀规范 G4S-7280-01 旋塞阀规范
7.3 把13.7 BAR (200 PSIG) 的氩气或氦气通入管线系统并保压5分钟，以对阀门管线进行泄漏试验。试验应包括所有的焊接点，允许泄漏率为零。 8 运输准备
8.1 试验后立即将阀的开口关闭，并保护好端头，以确保运输和户外存贮过程中表面和阀座表面的完整性。密封端的接头处可使用干净的塑料堵头。
8.2 未使用弹性体密封的阀门法兰面应采用塑料、纤维板之类的材料进行覆盖，使阀门在带有盖子的情况下无法进行安装。仅在平滑端面对法兰面安装时才允许使用纤维板。安装法兰面的保护设施是确保外表面不被损坏。
8.3 每一台公称尺寸小于或等于6英寸的阀门，都单独热封在6 MIL的塑料袋或更厚的聚乙烯袋中。每个装有阀门的袋子中都放有一包2克重的硅胶干燥剂，每台阀门按每英寸规格2包配给。干燥剂放置
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61 单元 的位置应保证其不会在运输和搬运过程中破损。每台包装好的阀门应单独装箱。
8.4 每一台8英寸或大于8英寸公称口径的阀门，其法兰盖帽内部都应放置两克装的硅胶干燥剂，每台阀门按每英寸规格2包配给。每一台阀门都应进行注塑包装，包装好的阀门应用绑扎带将其固定在运输托盘上，以确保包装不易破损，并可保护阀门和执行机构不被损坏。 8.5 所有箱子或包装好的阀门外部都应标明阀的编号和规格。
8.6 制造商应对恶劣的运输及现场条件给予充分的考虑。集装箱、木条、包装、捆扎以及其它特殊的准备都应遵循现行的电机货运规范的要求。
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A：工艺说明 概述
METEOR 环氧乙烷催化剂需要增加一种提高效率但不会产生杂质的促进剂，即氨。由各种工艺排放控制杂质含量。从第61部分排出的循环气冷凝液(CGC)含反应生成的水、环氧乙烷、环氧乙烷反应杂质、惰性物质和盐。来自第64部分的洗涤塔排放水(SWP)中含工艺水、杂质、一乙二醇和盐。乙二醇回收单元 (PGU)用两座蒸馏塔处理各种排放物流。乙二醇回收单元 (PGU) 混合各种排放物流并将CGC中所含的环氧乙烷用PG反应器Y-6235转化成乙二醇。出PG反应器的物流送入PG浓缩塔C-6211，脱除MEG中的水、游离甲醛和其他轻质杂质、重质乙二醇和盐残留物。塔顶蒸汽在E-6411内冷凝，大部分冷凝液在废水处理装置中处理。其余冷凝液回流到C-6211或用作聚乙二醇废液的稀释水。第二座塔，又称PG精制塔(C-6221)，回收来自PG浓缩塔尾液中的MEG。回收的MEG通过PG活性碳床层(V-6250-C01/-C02)送到最终浓缩塔(C-6811)、湿粗乙二醇储罐(D-6870)或回收乙二醇储罐(D-6240)。含重质乙二醇、重盐和盐的精制塔尾液用废冷凝液稀释后输送到粗乙二醇现场储罐 (D-6917)。
具体说明
乙二醇回收单元的主要原料包括来自泵G-6415/G-6416的洗涤塔排放水(SWP)和来自泵 G-6110/G-6112的循环气冷凝液(CGC)的混合物流。
SWP中含工艺水、杂质、一乙二醇和盐。SWP用SWP 升压泵 G-6204/G-6205升压至满足PG反应器(Y-6235)出口压力设定值的压力。亚硫酸氢钠 (NBS)从洗涤塔排放水升压泵上游加入。之所以加入NBS是为了与CGC清洗物流中的醛类杂质进行合成。正常SWP 流量设定为大约28，910kg/h。
CGC 中包括反应冷凝水、环氧乙烷、环氧乙烷反应杂质、循环气惰性成分、硝酸盐/亚硝酸盐。CGC的生成量取决于催化剂寿命和季节性操作条件。流至第62部分的CGC清洗流量的变化范围介于大约19，200至23，200kg/h之间，并由流量控制阀 FV-6110-03将C-6401塔底液位维持在理想水平进行控制。
CGC排放物流在升压泵 G-6204/G-6205下游与SWP混合。混合后的SWP/CGC物流在PGU反应器预热器(E-6202)中通过控制进入换热器壳程的中压蒸汽流量从大约 76～82℃ 预热到170℃。所需的170oC预热器出口温度是为了促进环氧乙烷发生非催化水合反应生成乙二醇。如果反应进料温度太低，那么环氧乙烷反应就不充分而导致过量环氧乙烷穿透。如果反应进料温度太高，那么就会发生过量环氧乙烷汽化而降低环氧乙烷转化率而因此导致不合格的环氧乙烷穿透。
回收乙二醇反应器(Y-6235) 将CGC/SWP物流中的环氧乙烷转化成MEG、DEG和微量的TEG。反应器是一个8 英寸的NPS管道式反应器，其中包括三个等距离分布的混合装置，使反应器分成等长的四段。混合装置保证了由于惰性气体的存在而从溶液中逸出的氧化物被重新混合成液相，从而促进高环氧乙烷转化率。反应器长度提供了充分的驻留时间，使环氧乙烷穿透降低到小于10 ppm (wt)。控制阀PV-6211-09 将反应器的背压维持在1870 kPa(A)。之所以需要高反应压力是为了在放热反应将反应介质从170oC 绝热加热到180oC时使环氧乙烷保持在液相。Y-6235的操作由固定的反应器入口温度和计算的反应器出口最低压力确定的安全操作窗口调节。如果反应器压力低于正常压力(如在开车过程中)，氧化物就会在反应温度上升时从溶液中释出。通过提高SWP流量，氧化物得以稀释，从而降低了汽相中的氧化物分压。另外，流量越高，反应器混合器中的扰动越大，这有利于重新溶解形成的氧化物气泡。因此，SWP流量越高，允许的反应器出口压力越低。由此可以得出，计算的安全操作窗口反应器出口压力要素与SWP流量成函数关系。在反应器安全温度和/或压力操作窗口外操作会导致CGC排放进料跳车。
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62 单元 安全操作窗口限制了可能流出Y-6235并进入浓缩塔(C-6211)的环氧乙烷量。环氧乙烷最终在浓缩塔中进入废气总管，通过放空从C-6412和废冷凝液物流送到废水处理装置。安全操作窗口极限值将反应器出口物流中的环氧乙烷含量维持在小于等于9kg/h的水平。
回收乙二醇浓缩塔系统
出Y-6235的反应器产品物流送入PG 浓缩塔进料过滤器(Y-6209 或 Y-6210)之一，脱除在Y-6235中可能形成的固体聚合物。之所以脱除这种固体聚合物是为了防止堵塞进料分布器和PG 浓缩塔-6211中的填料。两台过滤器并列布置，一台在线，另一台待机。就地差压仪表指示在线过滤器何时需要清洁。已过滤反应器产品物流的压力经PV-6211-09后下降，此后该物流在通过进料闪蒸分离器进入C-6211前与来自回收乙二醇储罐 (D-6240)的物流混合。
PG浓缩塔C-6211进料流量维持在53，200 和 64，400 kg/h之间水平。将塔进料量维持在此范围保证了塔填料负载正常，并保证了C-6211生成的塔顶馏出物向环氧乙烷汽提塔/再吸收塔第一再沸器E-6411提供操作EORC C-6404所需的负载量，而不会迫使环氧乙烷汽提塔/再吸收塔第二再沸器E-6495在其正常操作范围之外操作。如果进入C-6211的总流量(取FT-6110-03、FT-6202-01、FT-6240-03之和测量)大于64，400kg/h，就可以减少来自D-6240的进料。如果进入C-6211的总流量小于53，200 kg/h，就可以调节SWP 流量设定值或 D-6240 流量以提高总流量。
PG 浓缩塔C-6211是一个有两个规整床层的填料塔，用于分离MEG中的水、游离甲醛和其他轻质杂质、重质乙二醇和残留盐。来自C-6211的塔顶蒸汽是饱和低压蒸汽，为环氧乙烷汽提塔/再吸收塔第一再沸器E-6411提供热负荷。出E-6411的冷凝液收集在冷凝液储罐C-6412中。C-6211 塔顶蒸汽压力202 kPa(A)由C-6412储罐放空压力控制器调节。出C-6412的部分冷凝液用作C-6211的回流。回流量有流量控制。碱用PG浓缩塔碱计量泵(G-6260/G-6261)中的一台注入本回流物流中。注入量取决于固定的碱与回流质量比，其塔底目标pH值介于7～10之间。加入碱是为了减少生成的挥发性硫化合物的逸出并保护E-6411和相关设备避免发生腐蚀。剩余冷凝液送入CO2吸收塔预热器(E-6303)回收热量后送到废水处理装置。
C-6211塔底水溶液中的乙二醇和盐在重力作用下流入两台釜式再沸器中的第一台。PG 浓缩塔第一再沸器(E-6212)使用来自工艺蒸汽总管的412kPa(A) 饱和工艺蒸汽。大约123℃(83wt%水)的C-6211 尾液物流进入E-6212壳程，出口温度大约为137℃(30wt% 水)。出E-6212 的工艺蒸汽冷凝液在重力作用下流入PG浓缩塔再沸器冷凝液储槽(C-6236)，再由一台PG浓缩塔冷凝液泵 (G-6237/G-6238)输送到工艺水储罐 (C-6701)。从C-6236出来的冷凝液输送量取决于液位控制的设定值。因为 G-6237/38出口是装置内所用高压工艺冷凝液的唯一来源，开车过程中E-6212工艺冷凝液的产量还未达到设计值时，需要另外向C-6236提供补充工艺冷凝液。
出E-6212的尾液在重力的作用下流入PG 浓缩塔第二再沸器(E-6213)的壳程。本再沸器使用中压蒸汽将水含量降低到大约6 wt%。到再沸器的蒸汽流量根据壳程175℃的介质温度设定值进行控制。来自E-6213的介质输送量根据E-6213中的液位设定值进行液位控制。出E-6213 的浓缩乙二醇尾液物流由PG 浓缩塔尾液泵 (G-6214/G-6215)之一输送到精制塔(C-6221)。如果C-6221未投用，该泵还可以用于将本介质输送到D-6240。如果E-6213停机进行清洁，该泵还可以将尾液从E-6212输送到D-6240，与此同时C-6211继续运行。
回收乙二醇精制塔系统
出E-6213的尾液加入PG 精制塔C-6221。C-6221 是真空塔，共有3层填料床。顶部两个床层中安装规整填料，底部床层为散堆填料。来自 E-6213的进料直接从本真空塔底部填料床的上方进入。
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塔的真空操作促进了MEG与重乙二醇和盐的分离，同时将塔底目标温度维持在较低的136℃。真空由精制塔真空机组(V-6231)产生。该机组是一种蒸汽喷射器与级间冷凝器配液环真空泵的混合系统。动力介质为中压蒸汽。真空放空气以正压排入废气总管中。V-6231中产生的真空冷凝液在重力作用下排入脏冷凝液储槽(C-6230)。要将精制塔的真空度设定值维持在1.33 kPa(A)，应将低压氮气用作第一级喷射器入口的补充气。
PG 精制塔冷凝器 (E-6222)是一种与C-6221一体的卧式管壳式部分冷凝器。这种塔/冷凝器的一体式设计减少了真空塔内的压降。出C-6221顶部填料床的工艺蒸汽流入换热管发生冷凝。冷凝器设计的工艺蒸汽出口温度为42℃，通过控制进入E-6222的闭路冷却水流量控制。来自E-6222的冷凝液回流到 C-6221，并通过位于上层填料上方的流体分布器返回塔中。少量冷凝液可以送到C-6230以延长活性碳床层寿命。尽管如此，该塔顶馏出物增加了MEG损失，因此一般没有流量。闭路冷却水会冷凝绝大部分，但不是全部塔顶蒸汽。有一部分故意不进行冷凝以方便低沸点杂质的脱除。 未冷凝的蒸汽流入精制塔放空冷凝器 (E-6220) ，冷凝液从此排入C-6230。E-6220使用来自第V-6440的盐水进行冷凝。
输入C-6221的热量通过强制循环螺旋板换热器实现。精制塔再沸器(E-6223)使用低压蒸汽。C-6221塔底液位(即接受器内50% 液位)通过控制进入E-6223的蒸汽流量控制。如果E-6223的出口温度达到了136℃，即限制进入E-6223的蒸汽流量。从E-6223 到 C-6221的工艺回流管线中有一块限流孔板，用于使螺旋板换热器内的背压维持在大于工艺混合物的蒸汽压力水平，防止换热器内发生闪蒸和结垢。穿过孔板的加热介质在入塔时会发生闪蒸。
出C-6221的尾液流量根据从测量的碱和NBS进料量和尾液中盐含量25wt%上限值计算的设定值进行流量控制。对出C-6221的最低允许尾液流量的另一个限制由ESD计算的低尾液流量跳车值产生。必须满足该跳车值以保证对盐的充分稀释。为减少稀释尾液物流所需的MEG，DEG塔尾液(又称DI釜尾液或DST)送入C-6221塔底。因为TEG 是从DST物流中回收的，送入C-6221的DST流量尽量减少到仅满足PGU中MEG回收所需的量。
C-6221塔底配备一个直径比主塔小的收集槽。该收集槽可减少液体在塔内的停留时间，同时使塔内液体压头可以满足泵 G-6227 和 G-6229的NPSH要求。减少C-6221塔底停留时间就减少了杂质生成的时间，导致侧线抽出的MEG更纯净，因而延长了活性碳床层的使用寿命。出收集槽的大部分液体(大约 250，000 kg/h)进入精制塔循环泵 (G-6227)的入口，然后在回流到塔内前泵送通过E-6223。出收集槽的其余液体进入精制塔尾液泵 (G-6229)的入口。G-6229 的出口分成两股，大部分再循环到C-6221。G-6229出口(如C-6221 尾液)的其余部分送到Y-6226与真空冷凝液混合。泵 G-6229配置了相对较大的再循环物流，目的是方便高扬程/低流量泵的选型。如上文讨论，C-6221尾液的质量流量取决于计算的设定值。
C-6221 尾液物流必须用真空冷凝液稀释，使输送到现场储存前的最高水含量达到50wt%。出C-6230冷凝液用脏冷凝液泵 (G-6232)输送到C-6221尾液物流直接稀释。稀释物流送入精制塔尾液静止混合器 (Y-6226)。稀释的聚乙二醇废液输送到E-6919冷却到45℃后送入多乙二醇储罐 (D-6917)。
MEG从C-6221中作为侧线抽出产品回收(大约99.89 wt% MEG)。这种侧线抽出MEG产品首先由顶部填料床下方的泡帽塔盘收集。该泡帽塔盘配备了收集槽，MEG产品物流就收集在该槽中，然后送到精制塔产品物流泵 (G-6225)入口。出G-6225 的MEG回流到C-6221(目的是保持中间填料床湿润)，或者冷却后送到活性碳床层脱除杂质。
进入活性碳床层的MEG物流流量由位于泡帽塔盘上的液位控制器控制。进入C-6221回流采取流量控制。
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