?dA= ?d-（Lbp/2+Xf）/Lbp??t 吃水差改变量公式：
?t=?P（Xp-Xf）/100MTC=?dF-?dA
dF1=dF+?dF=dF+P/100TPC+（Lbp/2-Xf）/Lbp?P（Xg-Xf）/100MTC dA1=dA+?dA=dA+P/100TPC-（Lbp/2+Xf）/Lbp?P（Xg-Xf）/100MTC t1= dF1- dA1=t+ P（Xg-Xf）/100MTC （４）纵向移动载荷（单向）： P=100MTC??t/X
轻重货等体积纵向对调： PH-PL=P
PH?S.FH=PL?S.FL 其中:P=100MTC??t/X
打排压载水调整吃水差：P=100MTC??t/(Xp-Xf)
２．计算题型及例题
（１）某轮船长Lbp=140m，满载出港，其平均吃水dm=9.0，排水量Δ＝16000t，经计算得纵向力矩：船中前为9.81×164200kn.m船中后为9.81×186000kn.m.此时浮心距船中距离Xb=-1.25m，漂心距船中距离Xf=-4.3m，MTC=9.81×240kn.m/cm试求①该轮出港时的首尾吃水是多少？②若将吃水差调整为t=-0.30m，应从第一轮移多少货至第五舱？（纵向移动距离为80m）.（答案：①dF=8.96m，dA=9.04m ②移动货物P=66t）
（２）某轮抵目的港时的满载吃水d F=9.50m，dA=10.50m，该港允许进港的最大吃水为9.00m，已知该轮满载时的TPC=25t/cm，MTC=9.81×300kn.m/cm，Xf=-5.5m，Lbp=150m，试问欲在第二货舱（Xp=+45m）和第四货舱（Xp=-40m）各驳卸多少吨货物才能达到9m平吃水进港？
（３）某轮首吃水dF=7.32m，尾吃水dA=7.77m，航行到某港口，该港允许吃水为
6
7.50m，决定在中后54.9m处过驳卸货，调整尾吃水与港口吃水相同，问应驳卸多少吨货物？（Xf=-3.36m，TPC=24.3t/cm，MTC=9.81×194Kn.m/cm，Lbp=148m）。 （４）某轮船长140m，TPC=25t/cm，MTC=9.81×200Kn.m/cm，漂心在船舶船中后 6m处，问需在船中前45m处装多少吨货才能使尾吃水减少20cm?
（５）某轮尚有150t货物计划装船，此时已知Xf=-4.60m，Lbp=138mTPC=25t/cm， MTC=9.81×200Kn.m/cm，试计算①货物装在漂心前40m处时，首尾吃水各变化多少？②为使尾吃水不变，该货物应装于中前多少米处？ 六、散粮船稳性校核 １．计算公式
２．（１）初稳性高度GM＝KM－KG－δGM＞0.30m
（２）静横倾角：tg?=ΣM’u/??GM??＞12?; 其中: ΣM’u =ΣMV/S.F; 对于满载舱：ΣM＝横向体积矩×{1.00 以舱容中心为重心
1.06以体积中心为重心}
对于部分舱：ΣM＝横向体积矩×1.12 （３）谷物移动倾侧力臂: λ0=ΣM’u/?,λ40=0.8?λ0
（４）剩余静稳性力臂GZ’40＝KN40－KG sin40?-δGMf sin40?－λ40＞0.307m ２．计算题型
（１）利用许用倾侧力矩表（Ma表）校核
利用排水量Δ和经自由液面修正后的船舶重心高度KG0=KG+ δGM查表得Ma，利用公式计算出ΣM’u，ΣM’u≤Ma
（２）利用省略条件法校核（即GZ’40＞0.307m代替Ad≥0.075m.rad法） ３．计算例题
（１） 某40000t级散装谷物船舶，装载后排水量Δ＝47100t，船舶重心高度
KG=8.80m，自由液面力矩为4239×9.81Kn.m，满载舱谷物横向倾侧力矩
7
为5733mm4，（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱横向倾侧体积矩为13100m4,谷物积载因数SF=1.39m3/t。KM=11.63m，横倾角为40°时的KN=7.53m假设：静稳性曲线形状正常，计算剩余面积时右边边界线对应角θm=40°，试按省略条件法校核该轮本航次船舶稳性是否满足1974年SOLAS的要求？
3
（２） 某轮装载积载因数为1.21m/t的散粮，船舶排水量Δ＝48846t，许用倾
侧力矩：Ma=21634.5×9.18Kn.m，No.3舱为部分装载舱，其谷物横向倾侧体积矩为13100m4,其余各舱为满载舱，其横向倾侧体积矩为5733m4（以谷物体积中心为谷物重心）试按许用力矩法校核该轮本航次船舶稳性是否满足1974年SOLAS的要求？
（３） 某25000吨级散装谷物船装货后，有关的数据和资料如下：Δ＝30500t，
KM=9.40m，全船垂向力矩为253150t.m，油水舱自由液面总力矩为3050t.m，谷物的积载因数S.F=1.20m/t，谷物移动总横倾体积矩满载舱为2250m3（取舱容中心为谷物重心），部分载舱为4350m3，进水角θ
3
f=40.2°。查得各横倾角时的形状稳性力臂KN和sinθ的值如下：
θ（ ） KN(M) 10 1.60 20 3.34 30 4.94 40 6.36 50 7.44 60 8.08 试校核该轮稳性是否符号1974年《SOLAS》对散装谷物船舶的稳性要求？ 七、油量计算 １．计算公式
（１）m=p20ν20F==p20ν1K20F 式中p20由视密度p’t和测视密度时的油温t1查视密度换算表得到；K20=1－f20（t－20）或p20和舱内平均油温t2查表；ν
１
由经横倾，纵倾修正后的空档高度查舱容表；F由p20查表得到。
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（２）m=(p－0.0011)ν20=(p20－0.0011)
20
νtK20
（３）膨胀余量计算公式：?V=V0?f??t/(1+ f??t) ２．计算例题
（１） 某油轮装货后，测得中４油舱空挡高度为0.71m，船舶尾倾1.00m，
测深孔在中前10米，同时测得舱内油温t=14℃，并在13.5℃的温度时测得货油的视密度?=0.8450，试计算中４油舱实际装油重量（大气中）为多少吨？（Lbp=200m）
P20值表
P20 p’t t 12 13 14 15
中４舱的舱容表 f20表
空档(m) 0.6 0.7 0.8 舱容(m3) 6987 6945 6904 液面深度(m) 17.0 16.9 16.8
ρ20 0.6023－0.6038 0.8035－0.8425 f20 0.00177 0.00081 0.8430 0.8440 0.8450 0.8450 0.8377 0.8384 0.8390 0.8400 0.8397 0.8394 0.8400 0.8450 0.8397 0.8404 0.8411 八、船吊装卸重大件货物时稳性及横倾角的计算 １．计算公式
（１）吊卸时对GM的影响修正公式：?GM=PZ/?;
GM1=GM0+?GM （２） 吊卸时对GM的影响修正公式：?GM=P(KG-Zb)/(?+P);
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GM1=GM0+?GM （３）吊装或吊卸时产生的横倾角计算公式：
tg?=(Py+Pb?yb)/??GM1或:tg?=(Py+Pb?yb)/(?+P) GM1 式中：如果考虑重吊的影响，则横倾力矩需加上。 ２．计算例题
（１） 某轮抵达非洲某港时，需使用船上重吊卸一重为68t的大件货，该大
件货配装于No.3底舱，其重心位置为Xp=31.5m，Yp=－5.0m（外舷），Zp=3.5m船舶吊卸大件时排水量Δ＝10350t，船舶重心高度KG=8.50m，已知KM=9.70m，吊杆顶端距基线31.5m，吊杆舷外跨度为40m，船宽B=21.2m，试计算吊卸大件时船舶产生的最大横倾角
θ
＝？
（２） 已知某轮准备用船吊装载一个重50t的汽缸，装货前排水量Δ＝
13000t，KG=8.80m，船舶初稳性高度GM=0.56m，船舶中心线至吊杆顶端的水平距离y=14.0m，吊杆顶端至龙骨基线的垂直距离为24.0m吊起货物后船舶将产生多大的横倾角θ＝？
选择题总汇
1. ＿＿＿称为船舶浮心。
A 船舶排水体积的几何中心 C 船舶浮心的作用中心 2. ＿＿＿将使船舶稳性降低。
A 卸少量货物 B 垂向移货 C 装少量货物 D 加装甲板货物 3. ＿＿＿可以使GM增大
A 加压载水 C 轻货下移 A 较大
B 装甲板货 D 油水消耗 B 较小
B 船舶排水体积形心 D A、B、C均对
4. 《载重线海图》中的区带或区域是指其间风流＿＿＿。
C 在一确定频率之内
D 在指定期间不发生变化
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